Дипломная работа. диплом. На программе rastr произведен расчет и анализ результатов
Скачать 5.55 Mb.
|
3.3 Выбор сечения ВЛ 6 кВДля выбора сечения ВЛ 6 кВ необходимо знать расчетную мощность ТП с учетом потерь в трансформаторах 6/0,4 кВ. Расчетная активная мощность с учетом потерь, кВт: Pрас..1 Pрас P. (5.1) Расчетная реактивная мощность с учетом потерь, кВар: Qрас.1 Qрас. Q. (5.2) Расчетная мощность с учетом потерь, кВА: S рас.1 P2 Q2. (5.3) Расчетная реактивная мощность компенсирующих устройств, кВар: Q 0,1 S . (5.4) рас Определение потерь мощности в трансформаторе ТМГ-400/6/0,4. Определяем реактивную составляющую потерь энергии из выражения: S P Px.x Pк.з ( Sнрас.т )2 5,5 0,8( 327400,24)2 6,03кВт. тр Определяем реактивную составляющую потерь энергии: Q 0,1S 0,1327,24 32,72кВар. рас Определяем активную расчетную мощность на шинах трансформатора: .1 312,7 6,03 328,73кВт. рас Определяем реактивную расчетную мощность на шинах трансформатора: .1 160,632,72 193,32кВА. рас Определяем расчетную мощность на шинах: Sðàñ.1 328,732 193,322 361êÂÀ, что не превышает номинальную выбранную мощность. Определение потерь мощности в трансформаторе ТМГ-160/6/0,4. Определяем реактивную составляющую потерь энергии из выражения: S P Px.x Pк.з ( Sрас )2 2,8 0,5(120 160,4)2 3,36кВт. тр н.т Определяем реактивную составляющую потерь энергии: Q 0,1S 0,1120,4 12,04кВар. рас Определяем активную расчетную мощность на шинах трансформатора: .1 103,53,36 106,86кВт. рас Определяем реактивную расчетную мощность на шинах трансформатора: .1 65,612,04 77,64кВА. рас Определяем расчетную мощность на шинах: S .1 106,862 77,642 132кВА, рас что не превышает номинальную выбранную мощность. 3.4 Выбор сечений ВЛ 6 кВ по экономической плотности токаСечения жил проводов 6 кВ выбираются по экономической плотности тока, а также по техническим ограничениям термической стойкости к токам короткого замыкания, допустимому нагреву в нормальных и послеаварийных режимах и по допустимым потерям напряжения. Расчетный ток в нормальном режиме работы: S I рас 327,24 31,5А. рас 3U n 1,7361 ном ВЛ Выбираем сечение провода по экономической плотности тока: I F рас 31,5 24,2мм2, эк j 1,3 эк где jэк – экономическая плотность тока, А/мм2 (принимаем для неизолированных проводов jэк =1,3 А/мм2 ). Выбираем сечение 50 мм2. 3.5 Проверка сечений жил проводов по условию допустимого нагреваВсе проектируемые линии в сети 6 кВ выполнены проводом марки А-50. Провода должны удовлетворять требованиям допустимого нагрева, как в нормальном, так и в послеаварийном режимах. Длительно допустимый ток: I I .таб kзаг kтем, (4.5) доп доп Iдоп. табл – табличный допустимый длительный ток, А (принимаем Iдоп.табл=240А); kтем – поправочный коэффициент на токи для кабелей, неизолированных и изолированных проводов и шин в зависимости от температуры земли и воздуха . kзаг – коэффициент загрузки кабеля в нормальном режиме или коэффициент перегрузки в послеаварийном режиме. kтем =1,13 – для расчетной температуры среды минус 5-8ºС (г Алматы и Алматинской обл.) и допустимым нагревом жилы провода не более 90ºС; kзаг =0,7–для нормального режима для провода с изоляцией из СПЭ; kзаг 1,17 – для послеаварийного режима для провода из СПЭ. Проверка выбранных сечений жил провода 10 кВ по условию допустимого нагрева, аналогична проверке проводов 380В. Определяем длительно допустимый ток для нормального режима (4.5): I 2450,71,13193,5А. доп Определяем длительно допустимый ток для послеаварийного режима: I 2451,171,13323,9А. доп Расчетный ток в послеаварийном режиме работы: S I рас 576 33,3А, рас 3 Uном nВЛ 1,7310 S рас 574 I 33,2А, рас 3 U n 1,7310 ном ВЛ Проверка выбранной ВЛ по условию нагрева в нормальном и послеаварийном режиме: I 2451,171,13323,9А. доп I .нор.р 16,6 Iдоп.нор.р 193,5А, рас I .пос.ав.р 33,3 Iдоп.пос.ав.р 323,9А, рас условия выполняются. Принимаем сечение F=50 мм2. |