Главная страница

Дипломная работа. диплом. На программе rastr произведен расчет и анализ результатов


Скачать 5.55 Mb.
НазваниеНа программе rastr произведен расчет и анализ результатов
АнкорДипломная работа
Дата12.02.2022
Размер5.55 Mb.
Формат файлаdocx
Имя файладиплом.docx
ТипДиплом
#359851
страница7 из 13
1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   ...   13

3.3 Выбор сечения ВЛ 6 кВ




Для выбора сечения ВЛ 6 кВ необходимо знать расчетную мощность ТП с учетом потерь в трансформаторах 6/0,4 кВ.

Расчетная активная мощность с учетом потерь, кВт:

Pрас..1 Pрас P. (5.1)

Расчетная реактивная мощность с учетом потерь, кВар:

Qрас.1 Qрас. Q. (5.2)

Расчетная мощность с учетом потерь, кВА:

S рас.1 P2 Q2. (5.3)

Расчетная реактивная мощность компенсирующих устройств, кВар:

Q  0,1 S . (5.4) рас

Определение потерь мощности в трансформаторе ТМГ-400/6/0,4. Определяем реактивную составляющую потерь энергии из выражения:

S

P  Px.x  .з ( рас.т )2 5,5 0,8( 327400,24)2 6,03кВт.

тр

Определяем реактивную составляющую потерь энергии:

Q  0,1S  0,1327,24  32,72кВар. рас

Определяем активную расчетную мощность на шинах трансформатора:



  1. .1  312,7  6,03  328,73кВт.

рас

Определяем реактивную расчетную мощность на шинах трансформатора:



  1. .1 160,632,72 193,32кВА.

рас

Определяем расчетную мощность на шинах:

Sðàñ.1  328,732 193,322  361êÂÀ,

что не превышает номинальную выбранную мощность.

Определение потерь мощности в трансформаторе ТМГ-160/6/0,4. Определяем реактивную составляющую потерь энергии из выражения:

S

P  Px.x  .з ( Sрас )2 2,8 0,5(120 160,4)2 3,36кВт. тр

н.т

Определяем реактивную составляющую потерь энергии:

Q  0,1S  0,1120,4 12,04кВар. рас

Определяем активную расчетную мощность на шинах трансформатора:



  1. .1 103,53,36 106,86кВт.

рас

Определяем реактивную расчетную мощность на шинах трансформатора:



  1. .1  65,612,04  77,64кВА.

рас

Определяем расчетную мощность на шинах:



S .1  106,862  77,642 132кВА, рас

что не превышает номинальную выбранную мощность.


3.4 Выбор сечений ВЛ 6 кВ по экономической плотности тока




Сечения жил проводов 6 кВ выбираются по экономической плотности тока, а также по техническим ограничениям термической стойкости к токам короткого замыкания, допустимому нагреву в нормальных и послеаварийных режимах и по допустимым потерям напряжения.

Расчетный ток в нормальном режиме работы:

S

I рас  327,24  31,5А.

рас 3U n 1,7361 ном ВЛ

Выбираем сечение провода по экономической плотности тока:

I

F рас  31,5  24,2мм2, эк j 1,3

эк

где jэк – экономическая плотность тока, А/мм2 (принимаем для неизолированных проводов jэк =1,3 А/мм2 ).

Выбираем сечение 50 мм2.


3.5 Проверка сечений жил проводов по условию допустимого нагрева




Все проектируемые линии в сети 6 кВ выполнены проводом марки А-50. Провода должны удовлетворять требованиям допустимого нагрева, как в нормальном, так и в послеаварийном режимах.

Длительно допустимый ток:

I I .таб kзаг kтем, (4.5) доп доп

Iдоп. таблтабличный допустимый длительный ток, А (принимаем

Iдоп.табл=240А);

kтем – поправочный коэффициент на токи для кабелей, неизолированных и изолированных проводов и шин в зависимости от температуры земли и воздуха .

kзаг – коэффициент загрузки кабеля в нормальном режиме или коэффициент перегрузки в послеаварийном режиме.

kтем =1,13 – для расчетной температуры среды минус 5-8ºС (г Алматы и Алматинской обл.) и допустимым нагревом жилы провода не более 90ºС;

kзаг =0,7–для нормального режима для провода с изоляцией из СПЭ; kзаг 1,17 – для послеаварийного режима для провода из СПЭ.

Проверка выбранных сечений жил провода 10 кВ по условию допустимого нагрева, аналогична проверке проводов 380В.

Определяем длительно допустимый ток для нормального режима (4.5):

I  2450,71,13193,5А. доп

Определяем длительно допустимый ток для послеаварийного режима:

I  2451,171,13323,9А. доп

Расчетный ток в послеаварийном режиме работы:

S

I рас  576  33,3А, рас 3 Uном nВЛ 1,7310

S рас 574

I    33,2А,

рас 3 U n 1,7310

ном ВЛ

Проверка выбранной ВЛ по условию нагрева в нормальном и послеаварийном режиме:

I  2451,171,13323,9А. доп

I .нор.р 16,6 Iдоп.нор.р 193,5А, рас

I .пос.ав.р 33,3 Iдоп.пос.ав.р 323,9А, рас

условия выполняются. Принимаем сечение F=50 мм2.


1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   ...   13


написать администратору сайта