типовой свн. Национальный исследовательский университет московский энергетический институт

Название	Национальный исследовательский университет московский энергетический институт
Анкор	типовой свн
Дата	16.05.2022
Размер	0.69 Mb.
Формат файла
Имя файла	tipovoy_raschet_SVN_Kleev.docx
Тип	Документы #533042
страница	2 из 3

1 2 3

Для рассмотренных режимов построить векторные диаграммы токов и напряжений по концам идеализированной линии

Векторная диаграмма для режима передачи наибольшей мощности при K=1

Угол фазового сдвига вектора тока I₂ относительно вектора напряжения U₂:

Угол фазового сдвига вектора тока I₁ относительно вектора напряжения U₁:

Рис. 10. Векторная диаграмма токов и напряжений для режима передачи наибольшей мощности при K=1

Векторная диаграмма для режима передачи наибольшей мощности при K=1,075

Угол фазового сдвига вектора тока I₂ относительно вектора напряжения U₂:

Угол фазового сдвига вектора тока I₁ относительно вектора напряжения U₁:

Рис. 11. Векторная диаграмма токов и напряжений для режима передачи наибольшей мощности при K=1,075

Векторная диаграмма для режима передачи наименьшей мощности при K=1

Угол фазового сдвига вектора тока I₂ относительно вектора напряжения U₂:

Угол фазового сдвига вектора тока I₁ относительно вектора напряжения U₁:

Рис. 12. Векторная диаграмма токов и напряжений для режима передачи наименьшей мощности при K=1

По результатам расчётов п. 2.2 и п. 2.3 найти наибольшее значение напряжения в линии и рассчитать значение максимальной напряжённости электрического поля на проводах средней фазы. Найти значение допустимой напряжённости поля по условиям радиопомех. Сопоставить полученные значения с начальной напряжённостью общей короны и сделать заключение о допустимости режима

Значения максимальной напряжённости ограничиваются допустимыми значениями, исключающими возникновение общего коронирования проводов и интенсивных радиопомех.

Рабочая ёмкость средней фазы:

Амплитудное значение средней напряжённости проводов средней фазы:

Максимальная напряжённость электрического поля на поверхности провода:

где

Начальная напряжённость общего коронирования провода с гладкой поверхностью:

Наибольшая допустимая напряжённость по условию отсутствия общего коронирования провода:

Наибольшая допустимая напряжённость по условию ограничения радиопомех:

Таким образом,

Проанализировав результаты расчёта, можно сказать о том, что конструкция фазы 2×(АС 300/39) может быть применена ввиду отсутствия превышения максимальной напряжённости средней фазы по условиям исключения возникновения общего коронирования и радиопомех.

Исправления к п. 2.4.

ис. 13. Векторная диаграмма токов и напряжений для режима передачи наибольшей мощности при K=1

ис. 14. Векторная диаграмма токов и напряжений для режима передачи наибольшей мощности при K=1,04

Рис. 15. Векторная диаграмма токов и напряжений для режима передачи наименьшей мощности при K=1

Выбрать число и номинальную мощность трансформаторов и автотрансформаторов для установки их на концевых подстанциях

Для выбора автотрансформаторов применяется следующая формула:

где k_ав = 1,2 – допустимый коэффициент перегрузки автотрансформаторов.

Выберем автотрансформатор (далее – АТ) для установки в начале электропередачи.

Максимальная мощность, поступающая в линию:

Необходимая мощность АТ:

Мощность однофазного АТ:

Максимальная номинальная мощность однофазных трансформаторов 500 кВ составляет 267 МВ·А, следовательно, на передающей ПС необходимо установить три группы АТ.

Необходимая мощность с учётом установки трёх групп АТ:

Мощность однофазного АТ:

Таким образом, на передающей ПС устанавливаем три группы из трёх однофазных АТ 3×(3×АОДЦТН–167000–500/U_СН) [2].

Аналогичным образом выберем АТ для установки на принимающем конце электропередачи.

Таким образом, как и на передающей, на принимающей ПС устанавливаем три группы из трёх однофазных АТ 3×(3×АОДЦТН–167000–500/U_СН).

Таблица 4. Каталожные и расчётные данные АТ [2]

Тип

S_ном, МВ·А

Каталожные данные

Расчётные данные (на три фазы)

АОДЦТН–167000–500/U_СН

167

U_ном, обмоток, кВ

R_АТ, Ом

X_АТ, Ом

ΔQ_х, Мвар

ВН

СН

НН

ВН

СН

НН

ВН

СН

НН

500/√3

230/√3

0,58

0,39

2,9

61,1

113,5

2,00

Для зимнего и летнего периодов определить параметры П-образной схемы замещения линии

Рис. 16. П-образная схема замещения электропередачи

Параметры П-образной схемы замещения для зимнего периода:

Параметры П-образной схемы замещения для летнего периода:

Рассчитать параметры режима наибольшей передаваемой мощности для двух значений перепада напряжений, указанных в п. 2.2, и найти требуемую мощность компенсирующих устройств, дополнительно устанавливаемых на приёмной подстанции

Рис. 17. Схема замещения электропередачи

Произведём расчёт режима наибольшей передаваемой мощности для K=1 при U₁ = U₂ = 520 кВ.

Из п. 2.7.:

Реактивная мощность, передаваемая из системы 1:

Реактивная мощность, поступающая в систему 2:

Напряжение в нулевой точке АТ передающей ПС:

Поскольку АТ приёмной ПС оснащены устройствами РПН, рассчитанный выше уровень напряжения с их помощью может быть поддержан. Данный тип АТ оснащён устройствами РПН с диапазоном регулирования ±8×1,4%, что соответствует диапазону [444; 556] кВ.

Напряжение в нулевой точке АТ приёмной ПС:

Данный уровень напряжения может быть поддержан.

Требуемая генерация реактивной мощности:

Произведём выбор синхронных компенсаторов (далее – СК). Известно, что обмотка НН может пропустить через себя мощность, равную 120 Мвар. Ввиду того, что на ПС установлены три группы по три однофазных АТ, суммарная мощность, выдаваемая СК, будет равна:

Т.к. СК имеют ряд номинальных мощностей 50, 100 и 160 МВ·А, выбираем по [2] КСВБ‒50‒11 номинальной мощностью 100 МВ·А.

Суммарная мощность, выдаваемая СК:

Реальная реактивная мощность, приходящая со стороны НН:

Корни квадратного уравнения:

Выбираем значение, равное

установка дополнительных компенсирующих устройств не требуется.

Произведём расчёт режима наибольшей передаваемой мощности для K=1,04 при U₁ = 520 кВ, U₂ = 500 кВ.

Из п. 2.7.: