Пример КП 3 сверлильный станок. Назначение и общая характеристика электрооборудования радиальносверлильного станка стр
 Скачать 0.93 Mb.
|
|
2.2.3.2. Выбираю тепловое реле КК2 для двигателя М2 Выбор и настройка тепловых реле производится в следующем порядке: Среднее значение силы тока теплового элемента реле должно быть равно или немного больше номинального тока защищаемого двигателя Iср.т.э.2 Iн.дв.2, где Iср.т.э.2 = 0,805 А – среднее значение силы тока теплового элемента реле [4](ПРИЛОЖЕНИЕ 6), т.е. (0,61+1) /2 = 0,805 A; 0,61-1 - это предел регулирования реле, у каждого реле свой предел, см. (ПРИЛОЖЕНИЕ 6). Iн.дв.1.2 = 0,52А – номинальный ток двигателя на второй обмотке. 0,805 0,52 А. Выбираю тепловое реле РТЛ–1005О4 с номинальным током реле 25 А [4]. Рекомендуемая величина выбора значения уставки регулятора теплового реле. Iуст2 = Кзап.• Iн.дв.2= 1,3 • 0,52 = 0,68 А. где Кзап.= 1,3-1,5. Регулятор реле устанавливаю на значение Iнастр.релеKK2= 0,7 А (предел регулирования данного реле 0,61-1 А)[4].( ПРИЛОЖЕНИЕ 6). 2.2.3.3. Выбираю тепловое реле КК3 для двигателя М3 Выбор и настройка тепловых реле производится в следующем порядке: Среднее значение силы тока теплового элемента реле должно быть равно или немного больше номинального тока защищаемого двигателя Iср.т.э.3 Iн.дв.3, где Iср.т.э.3= 0,515 А - среднее значение силы тока теплового элемента реле [4]; Iн.дв.3= 0,39A -номинальный ток двигателя. 0,515 0,39А. Выбираю тепловое реле РТЛ–1004О4 с номинальным током реле 25 А. Рекомендуемая величина выбора значения уставки регулятора теплового реле. Iуст.3 = Кзап.• Iн.дв.3 = 1,3 • 0,39 = 0,507 А. где Кзап.= 1,3-1,5. Регулятор реле устанавливаю на значение Iнастр.релеKK3= 0,52 (предел регулирования данного реле 0,38– 0,65А) [4](ПРИЛОЖЕНИЕ 6). Основные параметры выбранных тепловых реле сведены в табл. 2.3 Таблица 2.3 Технические данные выбранных тепловых реле
2.2.4. Расчет и выбор автоматических выключателей В настоящее время для защиты электрических сетей и электрических приемников от повреждений, вызываемых током, превышающих допустимую величину, все шире применяются автоматические выключатели. Они выпускаются с тепловыми, электромагнитными и комбинированными (тепловыми и электромагнитными) расцепителями с различным числом полюсов - одним, двумя и тремя. В однофазных цепях применяют одно и двухполюсные, а в трехфазных трехполюсные. Автоматические выключатели с электромагнитными расцепителями применяются для защиты сети и электрического приемника от повреждений, вызываемых током короткого замыкания, действующим даже кратковременно. Автоматические выключатели применяются не только для отключения приемников при токах короткого замыкания, но и для нечастых включений и отключений их вручную при нормальной работе. Возникающая при размыкании цепи электрическая дуга гасится в воздухе или масле. В зависимости от этого автоматические выключатели называются воздушными или масляными. В цепях с напряжением 500 В применяются в основном воздушные выключатели. Рекомендуется применять автоматические выключатели серий АП50, OptiMat D, ВА 47-29. 2.2.4.1. Выбираю автоматический выключатель QF1 в следующем порядке Произвожу расчет и выбор теплового (номинального) расцепителя Iтр. К • Iн., (2.15) где Iтр– ток теплового расцепителя, A; Iн = Iн1 + Iн2 + Iн3+Iу– сумма номинальных токов группы силовых потребителей (М1 – М3), A; Iу= S1/Uу– ток в цепи управления, A; S1 – мощность выбранного трансформатора питания цепей управления, местного освещения и сигнализации (из пункта 2.2.2.), ВA. Uу – напряжение питания трансформатора, В. К = 1,25 – коэффициент учитывающий разброс теплового расцепителя. Iу = 250 / 380 = 0,66 А; Iн = 15,6 + 0,52 + 0,39 + 0,66 = 17,17 А; Iтр 1,25 • 17,17 = 21,46 А. Выбираю трехфазный автомат AП50Б 3 МТУЗ 25 с номинальным током автомата Iн.а.= 25 A; напряжением U=380 B; устанавливаем уставку теплового расцепителяна Iт.р.= 22 А; пределом регулирования тока уставки теплового 17,5 – 25 А; кратности тока срабатывания электромагнитного расцепителя 11Iн..[5](ПРИЛОЖЕНИЕ 7-9). Произвожу расчет и выбор электромагнитного расцепителя Iэ.р. ≥ 1,25 • (Iп. + Iн.), (2.16) где Iп = Iном1.1• Кпуск = 15,6 • 7 = 109,2 А – пусковой ток самого мощного двигателя М1; Iн = Iн2 + Iн3 + Iу=0,52 + 0,39 + 0,66= 1,57 А – сумма номинальных (расчетных) токов остальных потребителей. Iэ.р. = 1,25 • (109,2 +1,57) = 110,77 А. Проверяю автомат на возможность ложных срабатываний при пуске двигателя (потребителя) Iэ.р. Iэ.р.кат., (2.17) где Iэ.р.кат– ток срабатывания электромагнитного расцепителя по каталогу Iэ.р.кат. = 11• Iт.р., (2.18) Iэ.р.кат. = 11 • 22 = 242 А; 110,77 242 А. Так как Iэ.р.кат Iэ.р., то ложных срабатываний при пуске не будет, следовательно автоматический выключатель выбран правильно. Основные параметры выбранного автоматического выключателя сведены в табл. 2.4. Таблица 2.4 Технические данные выбранного автоматического выключателя
2.3. Расчет и выбор проводов и кабеля Правильный выбор и расчет внутренних электропроводок имеет большое значение. От долговечности и надежности электропроводок зависит бесперебойность работы электроприемников, безопасность людей, находящихся в данном помещении. При выборе электропроводок необходимо учитывать вид электроприемника (стационарный, мобильный), условия окружающей среды, требования электро и пожаробезопасности. Для внутренних электрических сетей в основном применяются провода и кабели с алюминиевыми и медными жилами марок: АПВ сечением от 2,5 до 95 мм2 — провод с алюминиевой жилой в полихлорвиниловой изоляции; ПВ, ПР — такие же провода, но с медными жилами. 2.3.1. Расчет и выбор проводов для электродвигателей Сечение проводов выбирается по нагреву током нагрузки. Выбранное сечение проверяется по условиям механической прочности, защиты от токов короткого замыкания иногда по допустимой потере напряжения в рабочем режиме и в период прохождения пусковых токов. Для выбора сечения проводов по условиям нагрева определяют расчётный ток нагрузки и подбирают минимально допустимое сечение. Удельное сечение алюминиевых проводов больше, чем медных, поэтому для них при том же сечении допускается меньший ток. Медные провода могут применятся сечением от 1 мм2, а алюминиевые — только от 2,5 мм2 и выше из-за их малой механической прочности. 2.3.1.1. Расчет и выбор провода к электродвигателю М1 Сечение проводов и кабелей определяется по двум условиям: Условие 1. По условию нагрева длительным расчетным током[4] Iдоп. Iном.P, (2.19) где IP.1.1 = 15,6 А – расчетный ток двигателя (таблица 2.1); Iдоп. - допустимый ток провода, А. Iдоп. 15,6 А. Условие 2. По условию соответствия аппарата защиты [4] Iдоп. Кз.• Iнастр., (2.20) где Iнастр.реле. КК 1= 21 А – ток аппарата защиты (таблица 2.3.), A; Кз.= 1,25 – коэффициент запаса. Iдоп.M1 21 • 1,25 = 26,25 А. Согласно ПУЭ сечение проводов, определяемые по второму условию можно принимать на одну ступень меньше. Пользуясь таблицей ПУЭ и определяя сечение провода по двум условиям, окончательно выбираю установочный провод ПВ1(провод с однопроволочной медной жилой в поливинилхлоридной изоляции) сечением 4 мм2, с допустимой токовой нагрузкой 30 А. Для электрического питания двигателя выбираю 4 провода ПВ1 в трубке ПХВ диаметром 16 мм [4], (ПРИЛОЖЕНИЕ 10). 2.3.1.2. Расчет и выбор провода к электродвигателю М2 Сечение проводов и кабелей определяется по двум условиям: Условие 1. По условию нагрева длительным расчетным током Iдоп. Iном.P., где Iном.P.2. = 0,52 А – расчетный ток двигателя; Iдоп. – допустимый ток провода, А. Iдоп. 0,52 А. Условие 2. По условию соответствия аппарата защиты Iдоп. Кз • Iнастр., где Iнастр. реле. КК 2= 0,7 А – ток аппарата защиты (таблица 2.3), A; Кз.= 1,25 коэффициент запаса. Iдоп.M2 0,7 • 1,25 = 0,875 А. Пользуясь таблицей ПУЭ и определяя сечение провода по двум условиям, окончательно выбираю установочный провод ПВ1(провод с однопроволочной медной жилой в поливинилхлоридной изоляции) сечением 1,5 мм2, с допустимой токовой нагрузкой 16 А. Для электрического питания двигателя выбираю 4 провода ПВ1 в трубке ПХВ диаметром 12 мм [4] (ПРИЛОЖЕНИЕ 10). 2.3.1.3. Расчет и выбор провода к электродвигателю М3 Сечение проводов и кабелей определяется по двум условиям: Условие 1. По условию нагрева длительным расчетным током Iдоп.Iном.P. , где Iном.P.3= 0,39 А – расчетный ток двигателя; Iдоп. – допустимый ток провода, А. Iдоп. 0,39 А. Условие 2. По условию соответствия аппарата защиты Iдоп. Кз.• Iнастр., где Iнастр.реле.КК 3= 0,52 А – ток аппарата защиты (среднее значение силы тока теплового расцепителя), A; Кз.= 1,25 – коэффициент запаса. Iдоп.M3 0,52 • 1,25 = 0,65 А. Пользуясь таблицей ПУЭ и определяя сечение провода по двум условиям, окончательно выбираю установочный провод ПВ1 (провод с однопроволочной медной жилой в поливинилхлоридной изоляции) сечением 1,5 мм2, с допустимой токовой нагрузкой 16 А. Для электрического питания двигателя выбираю 4 провода ПВ1 в трубке ПХВ диаметром 12 мм [4] (ПРИЛОЖЕНИЕ 10). Данные расчетов проводов приведены в табл. 2.5 Таблица 2.5 Технические данные выбранных проводов и способы их прокладки
2.3.2. Расчет и выбор вводного кабеля к станку Сечение проводов и кабелей определяется по двум условиям: Условие 1. По условию нагрева длительным расчетным током Iдоп. Iр., где Iном.P. = 16,51 А – общий расчетный ток всех электродвигателей Iном.P.= I1+I2+I3 = 15,6+ 0,52 + 0,39 = 16,51 А; Iдоп. 16,51 А. Условие 2. По условию соответствия аппарата защиты Iдоп. Кз.• Iз., где Iз= 22 А – ток аппарата защиты QF1 (значение настройки уставку теплового расцепителя таблица 2.4), A; Кз= 1,25 – коэффициент запаса. Iдоп . 22 • 1,25 = 27,5 А. Пользуясь таблицей ПУЭ выбираю кабель марки ВВГнг-LS 5 х 4 (пять жил, материал жил медь, гибкий, с полихлорвиниловой изоляцией, с пониженным дымо и газовыделением) сечением жилы 4 мм2 с рассчитанный на длительное пропускание тока 36 A [4], (ПРИЛОЖЕНИЕ 11). 2.4. Расчет и выбор элементов схемы управления Управление современными электроприводами осуществляется электротехническими устройствами, называемыми аппаратами управления и защиты. От электрических аппаратов во многом зависит сохранность и долговечность работы дорогостоящих электроприводов, производительность рабочих механизмов, качество продукции и безопасность эксплуатации. Для увеличения срока службы электроприводов необходимо правильно, технически грамотно выбрать необходимую аппаратуру управления и защиты. Поскольку эта аппаратура в основном поставляется комплектно, в проекте производится проверочный выбор элементов схем управления. 2.4.1. Расчет и выбор автоматических выключателей 2.4.1.1. Выбираю автоматический выключатель QF2 в следующем порядке Произвожу расчет и выбор теплового (номинального) расцепителя Iтр. 1,1• К • Iр. , (2.21) где Iтр.– ток теплового расцепителя, A; Iр. – расчетный ток, протекающий через автомат, A; 1,1 – поправочный коэффициент означающий, что автоматический выключатель установлен в шкафу; К = 1,25 – коэффициент, учитывающий разброс теплового расцепителя. Находим расчетный ток автомата Iр = Рл / Uл., (2.22) где Рл= 40 Вт – мощность лампы; Uл= 24В – напряжение питания лампы. Iр = 40 /24= 1,67А; Iт.р. 1,1 • 1,25 •1,67= 2,3А; Iт.р.= 3А. Выбираю однополюсный автомат с номинальным током ВА 47-29/1/С3 автомата Iн.а.= 3А, напряжением U=380 В, номинальным током теплового расцепителя Iт.р.= 3 А, кратности тока срабатывания электромагнитного расцепителя 10Iн.[5] (ПРИЛОЖЕНИЕ 8). Произвожу расчет и выбор электромагнитного расцепителя Iэ.р. =Iкр.• К, (2.23) где Iкр. – критичный ток, A; К = 1,25 – коэффициент учитывающий разброс по току электромагнитного расцепителя. Iкр. = Iэ.р.• К, (2.24) где Iр= 1,67 А – расчетный ток; К = 1,25 – коэффициент кратности тока. Iк.р. = 1,67 • 1,25 = 2,1А; Iэ.р. = 2,1 • 1,25 = 2,6А. Проверяем автомат на возможность ложных срабатываний при пуске потребителя Iэ.р.Iэ.р.кат., где Iэ.р.кат.– ток срабатывания электромагнитного расцепителя по каталогу Iэ.р.кат. = 10 • Iт.р.; Iэ.р.кат. = 10 • 3= 30А; 2,6 30А. Так как Iэ.р.катIэ.р., то ложных срабатываний при пуске не будет, следовательно автоматический выключатель выбран правильно. |