Образец выполнения курсового проекта Балочная клетка рабочей площадки Исходные данные

• Название: Образец выполнения курсового проекта Балочная клетка рабочей площадки Исходные данные
• Дата: 11.04.2023
• Размер: 1.12 Mb.
• Имя файла: Obrazets_vypolnenia_KP-1_po_MK-1 (3).docx
• Тип: Документы; #1054573

Образец выполнения курсового проекта «Балочная клетка рабочей площадки»
Исходные данные:

- шаг колонн в продольном направлении L=12 м

- шаг колонн в поперечном направлении B=5 м

- нормативная временная нагрузка р_n =18 кПа

- материал настила С235

- материал главной балки С255

- материал балок настила С245

- класс бетона фундамента В10

-отметка верха настила 6,5 м

- строительная высота перекрытия 1,6 м

Коэффициент надёжности по временной нагрузке 𝛾_fp=1,2.

Предельный относительный прогиб настила 

Предельный относительный прогиб балки настила 


Рассмотрим два варианта компоновки балочной клетки рабочей площадки: первый – нормальный тип, второй – усложненный тип.

Вариант 1. Нормальный тип балочной клетки



Рисунок 4.1 Нормальный тип балочной клетки
Расстояние между балками настила определяется несущей способностью настила и обычно принимается равным 0,6 – 1,6 м при стальном настиле. Определим максимальное и минимальное количество шагов балок настила



Принимаем количество шагов балок настила

n =10 дана.

Тогда длина шагов балок настила а₁будет равна



Вычисляем соотношение максимального пролета настила к его толщине


Здесь
При нормативной нагрузке 11÷20 кН/м² толщина настила должна быть в пределах t_н=8÷10 мм. Поэтому толщину настила принимаем равным t_н=10 мм. Тогда максимальный пролёт настила

Определяем вес настила, зная что 78,5 кг
g_n=78,5·1,0 = 78,5 кг/м² 0,785 кН/м².
Нормативная нагрузка на балку настила

Расчетная нагрузка на балку настила

Расчетный изгибающий момент (при ℓ= b = 5 м)
М_max=qℓ²/8 = 26,91· 5²/8 = 84,09 кНм = 8409 кНсм.
Требуемый момент сопротивления балки

По сортаменту прокатных профилей принимаем двутавр №27 W_x=371 см³, g=31,5кг/м , I_x=5010 см⁴, b=125мм.
Проверяем только прогиб, так как W = 371 см³ > W_тр = 318,52 см³



Проверяем условие жёсткости



_{т.е. жесткость достаточна.
Определим фактический пролёт настила (расстояние между полками балок настила в свету)}


Принятое сечение балки удовлетворяет условиям прочности и прогиба. Проверку касательных напряжений прокатных балках при отсутствии ослабления опорных сечений обычно не производят, так как она легко удовлетворяется из-за относительно большей толщины стенок балок.

Общую устойчивость балок настила проверять не надо, так как их сжатые пояса надежно закреплены в горизонтальном направлении приваренным к ним настилом.

Определяем расход металла на 1 м² перекрытия

- настил g_н= 78,5·1= 75,5 кг/м²

- балка настила g/a₁ = 31,5/1,2 = 26,25 кг/м².

Весь расход металла составит 78,5+26,25= 104,75 кг/м² = 1,05 кН/м².
Вариант 2. Усложненный тип балочной клетки
Определяем «n» количество шагов балок настила



Принимаем n = 6 шт.

Определяем а₁длину шага балок настила

Расстояние между вспомогательными балками рекомендуется назначать в пределах 2-5 м. Определяем количество шагов вспомогательных балок

_{Принимаем n = 4, тогда расстояние между вспомогательными балками (шаг)}




Рисунок 4.2 Усожнённый тип балочной клеки
Толщину настила принимаем такой же, как в первом варианте t_н=10 мм. Тогда и нагрузка от настила останется прежней

78,5·1,0=78,5 кг/м²=0,785 кН/м².
Нормативная нагрузка на балку настила

Расчетная нагрузка на балку настила

Расчетный изгибающий момент (при ℓ=а₂=3,0 м)
М_max=qℓ²/8 = 18,68·3,0²/8 = 21,02 кН⋅м=2102 кН⋅см
Требуемый момент сопротивления балки (для стали С245 R_y = 240 МПа)

По сортаменту принимаем двутавр №16, имеющий:W_x=109см³, g = 15,9 кг/м , I_x=873см⁴, b=81мм.

Проверяем только прогиб, так как W = 109 см³ > W_тр = 79,6 см³


Принятое сечение балки удовлетворяет условиям прочности и прогиба.

Нагрузка на вспомогательную балку от балок настила считаем равномерно распределенной, так как число балок не меньше 4. Определяем нормативную и расчётную нагрузку на вспомогательную балку


Определяем расчетный изгибающий момент и требуемый момент сопротивления
М= ql²/8=67,9·5²/8=212,19кН·м=21219 кН·см;
W_тр.=М/(с_х·R_y· =21219/(1,1·24·1) =803,75см³.
Выбираем по сортаменту двутавр № 40, имеющий W_x = 953 см³,

I_x= 19062 см⁴, g = 57 кг/м, b_f = 155 мм, t_f = 13 мм, h = 400 мм.

Проверяем общую устойчивость вспомогательных балок в середине пролета, в сечении с наибольшими нормальными напряжениями. Их сжатый пояс закреплен от поперечных смещений балками настила, которые вместе с приваренным к ним настилом образуют жесткий диск. В этом случае за расчетный пролет принимаем расстояние между балками настила ℓ_ef = 83,3 см.

Общую устойчивость можно не проверять, если выполняется условие:

Проверим условия применения формулы:
и В сечении ℓ/2 τ = 0, следовательно

с₁ = с и δ =1- 0,7

Подставим полученные значения




т.е. общую устойчивость балки можно не проверять.

Принятое сечение удовлетворяет требованиям прочности, устойчивости и прогиба.

По варианту 2 суммарный расход металла составляет

По расходу металла вариант №1 выгоднее, так как 1,05 кН/м² < 1,166кН/м².
Компоновка и подбор сечения составной главной балки
Сечение составной главной балки подбираем по первому варианту компоновки балочной площадки. Балку проектируем из стали С 255, имеющей при толщине t ≤ 20 мм с R_y = 240 МПа и R_s = 0,58·R_y=139 МПа = 13,9кН/см². Её предельный прогиб составляет f ≤ (1/400)ℓ.

Масса настила и балок настила g = 1,05 кН/см², собственную массу балки принимаем ориентировочно в размере 1-2 % от нагрузки на неё. Максимально возможная строительная высота перекрытия по заданию h_стр. = 1,6 м.


Рисунок 4.3 Расчетные схемы

а - расчётная схема главной балки; б – сечение балки
Определим нормативную и расчетную нагрузку на балку:
q_n = 1,02(p_n + g_n)·b =1,02(18+1,05)·5=97,2 кН/м

Определим расчетный изгибающий момент в середине пролета

Поперечная сила на опоре


Главную балку рассчитываем с учетом развития пластических деформаций. Определяем требуемый момент сопротивления балки, первоначально принимая с₁=с =1,1

Определяем оптимальную высоту балки, предварительно задав высоту и толщину стенки






Сравнив с имеющимися толщинами проката листовой стали, принимаем толщину стенки 10 мм.


Минимальную высоту балки определяем по формуле:

Строительную высоту балки определяем исходя из максимально возможной заданной высоты перекрытия и его конструкции:

Сравнивая полученные высоты, принимаем высоту балки больше чем h_min , близкой к h_opt и кратной 100 мм h = 110 см .

Проверяем принятую толщину стенки балки:

- из условия прочности стенки балки на касательные напряжения при опирании с помощью опорного ребра, приваренного к торцу балки

- из условия обеспечения местной устойчивости стенки балки без укрепления её продольным ребром жёсткости


Сравнивая полученную расчетным путем толщину стенки с принятой (10 мм), приходим к выводу, что она удовлетворяет условию прочности на действия касательных напряжений и местной устойчивости.

Размеры горизонтальных поясных листов находят исходя из необходимой несущей способности балки. Для этого вычисляем требуемый момент инерции сечения балки

Находим момент инерции стенки балки, принимая толщину поясов t_f = 2 см



Момент инерции, приходящийся на поясные листы

Момент инерции поясных листов балки относительно ее нейтральной оси



где А_f – площадь сечения пояса. Моментом инерции поясов относительно их собственной оси ввиду его малости пренебрегаем.

Отсюда получаем требуемую площадь сечения поясов балки:


где h_ef = h – t_f = 110 – 2 = 108 cм.

Принимаем пояса из универсальной стали b_f x t_f = 300×20 мм A_f = 60 см², для которой отношение

b_f/ h =300 / 1100=1 / 3,66 находится в пределах (1/3 – 1/5) рекомендуемого.

Уточняем принятый ранее коэффициент учета пластической работы «с» исходя из:


По табл.66 [4] уточняем коэффициент с = 1,11, который практически соответствует ранее принятому значению с = 1,1. Поэтому его оставляем без изменения.

Проверяем принятую ширину (свес) поясов в сечениях, работающих с учётом развития пластических деформаций, исходя из их местной устойчивости:


Проверяем несущую способность балки исходя из устойчивости стенки в области пластических деформаций балки в месте действия максимального момента, где

Q и τ = 0.





где α = 0,24 – 0,15·(τ/R_s – 8,5·10^-3( - 2,2)² = 0,24-8,5·10^-3·(3,62-2,2)² = 0,22.
Устойчивость стенки балки обеспечена.

Подобранное сечение балки проверяем на прочность. Для этого определяем момент инерции и момент сопротивление балки




Наибольшее напряжение в балке:


Подобранное сечение балки удовлетворяет условию прочности. Высота сечения балки принята больше минимальной, поэтому проверку прогиба балки делать не нужно.
Изменение сечения балки по длине
Место изменения сечения принимаем на расстоянии 1/6 пролета от опоры. Сечение изменяем уменьшением ширины поясов. Разные сечения поясов соединяем сварным швом встык, электродами Э 42 без применения физических методов контроля, то есть для растянутого пояса

_{Определяем расчетный} изгибающий момент и перерезывающую силу в сечении




Рисунок 4.4 Изменение сечения

а – место изменения сечения; б – проверка приведённых напряжений
Подбор изменённого сечения ведем по упругой стадии работы стали.

Определяем требуемый момент сопротивления и момент инерции измененного сечения исходя из прочности сварного стыкового шва, работающего на растяжение:




Определяем требуемый момент инерции поясов

Требуемая площадь сечения поясов

Принимаем пояс b_f1 x t_f = 200×20 мм A_f1 = 40 см². Принятое сечение пояса удовлетворяет рекомендациям b_f1˃18 см и b_f1˃h/10 = 110/10 =11 см.

Определяем момент инерции и момент сопротивления уменьшенного сечения:



Проверка прочности, общей устойчивости и прогиба

сварной балки
Проверка прочности балки.

Проверяем максимальные нормальные напряжения в поясах в середине пролёта балки

Проверяем максимальное касательное напряжение в стенке на опоре балки
,

где
Проверяем местные напряжения в стенке под балками настила:

где F = 2·26,91·5/2 =134,55 кН – опорные реакции балок настила; l_loc= b +2t_f = 12,5 +2·2 = 16,5 см – длина передачи нагрузки на стенку балки.

Проверяем приведенные напряжения в месте изменения сечения балки

Прочность балки обеспечена.

Проверяем общую устойчивость балки в месте действия максимальных нормальных напряжений, принимая за расчетный пролет 𝓁_ef – расстояние между балками настила а₁:

а) в середине пролёта, где учтены пластические деформации

при и


где
б) в месте уменьшения сечения балки (балка работает упруго, поэтому δ =1)


Обе проверки показали, что общая устойчивость балки обеспечена.

Проверку прогиба балки может не проводиться, так как принятая высота балки больше минимальной h =110 см ˃ h_min = 107,5 см.


Проверка местной устойчивости сжатого пояса и стенки

сварной балки
1. Проверка устойчивости сжатого пояса производится в месте максимальных нормальных напряжений в нем - в середине пролета балки, где возможны пластические деформации.

При проверка проводится по формуле:







Проверка показала, что местная устойчивость пояса обеспечена.

2.Проверка устойчивости стенки балки.

Первоначально определяем необходимость постановки ребер жесткости:

Следовательно вертикальные ребра жесткости необходимы. В зоне учета пластических деформаций необходима постановка ребер жесткости под каждой балкой настила, т.к. местные напряжения в стенке в этой зоне не допустимы.

Определяем длину зоны учёта пластических деформаций в стенке балки

Расстановку вертикальных ребер принимаем по чертежу. Рёбра жёсткости располагаем с одной стороны балки шириной не менее толщиной мм.

Устанавливаем необходимость проверки устойчивости стенки. Так как условная гибкость стенки проверка устойчивости стенки необходима.

Проверяем отсек «а». Определяем средние значения M и Q в сечении на расстоянии х = 300 см от опоры (под балкой настила)



Рисунок 4.5. Схема расположения рёбер жёсткости:

1 – место изменения сечения пояса; 2 – место проверки местной устойчивости стенки; 3 – место проверки поясного шва


Определим действующие напряжения:

Определяем критические напряжения

где

Определим значение коэффициента степени упругого защемления стенки в поясах


где β – коэффициент, принимаемый по табл. 22 ; h_ef – расчётная высота стенки составной балки, для сварных балок h_ef = h_w.

При δ = 1,81 и а / h_ef= 2,26 по табл. 24 предельное значение отношения напряжений Расчетное значение поэтому σ_cr определяем по формуле



где с_cr =32,9 получили по табл. 21 при δ = 1,81.

Затем определяем σ_{ℓoc, cr}, принимая при вычислении а значение а/2




где с₁ = 23,24 получили по табл.23 при δ = 1,81 и а/ (2h_w)=240/212=1,13

Подставляем полученные значения напряжений в формулу:

Проверка показала, что устойчивость стенки обеспечена, хотя расстояния между рёбрами жёсткости а = 240 см >2h_w=212 см.
Расчет поясного шва сварной балки
В работе балки учтены пластические деформации, а также имеется местная сосредоточенная нагрузка от балок настила, действующая на сжатый пояс балки. Поэтому швы выполняем двусторонними, автоматической сваркой в лодочку, сварочной проволокой Св – 08А диаметром 3 мм.

Определяем толщину шва в сечении х = 120/2 = 60 см, под первой от опоры балкой настила, где сдвигающая сила максимальна

где n = 2 (при двусторонних швах); I₁ = 332531см⁴, S_f1 = 2160 см³, F =134,55 кН, ℓ_ℓос = =16,5 cм.

Определяем поперечную силу
Q = q·
По табл. 56 для сварочной проволоки Св-08А R_wf =180 МПа = 18 кН/см². В соответствии с табл.3 и 51 для стали С255 R_wz= 0,45R_un= 0,45·37 = =16,6 кН/см². По табл. 35 находим коэффициенты глубины проплавления угловых швов β_f = 1,1 и β_z = 1,15. Затем определяем более опасное сечения шва β_f R_wf= 1,1·18 =19,8 кН/см²˃β_z R_wz= 1,15·16,6 = =19,09 кН/см². Отсюда выбираем меньшее значение 19,09 кН/см² и определяем требуемую тощину шва


Принимаем по табл.39 минимально допустимый при толщине пояса t_f = 20 мм шов толщиной k_f = 6 мм, что больше получившегося по расчету k_f = 2,4мм.
Расчет монтажного стыка сварной балки на высокопрочных болтах
Монтажный стык делаем в середине пролета балки, где M = =2084,4 кН·м и Q = 0.

Стык осуществляем высокопрочными болтами d = 20 мм из стали марки 40Х «селект», имеющей по табл. №61 наименьшее временное сопротивление R_bun =1100 МПа = 110 кН/см². Способ обработкии соединяемых поверхностей - газопламенная. Несущая способность болта, имеющего две плоскости трения



где определяется из табл. 62 так как количество болтов n ˃10 коэффициент назначаем способ регулирования натяжения болта по углу закручивания, разница в диаметрах отверстия и болта δ = 1…4 мм, поэтому по табл.37 коэффициенты μ =0,42 и количество поверхностей трения k = 2.
Стык поясов
Стык каждого пояса балки перекрываем тремя накладками сечениями 300 × 12 мм и 2×130х12 мм. Общая площадь сечения накладок

Определяем усилие в поясе:




_{Количество болтов для прикрепления накладок}



Принимаем 12 болтов.


Стык стенки

Стык стенки перекрываем двумя вертикальными накладками размером 320×1000×8 мм.

Момент, действующий на стенку балки:


Принимаем расстояние между крайними по высоте рядами болтов


Находим коэффициент стыка


где m = 2 – число вертикальных рядов на полунакладке; из таб. 4.1 находим количество рядов болтов k по вертикали при α = 2,04, k =10 (α = 2,04 ˃ 1,94). Принимаем 10 рядов с шагом 100мм, так как 100 ·9 = 900 мм.)
Таблица 4.1 Коэффициент стыка стенки балки


Поверяем несущую способность стыка стенки балки






Проверяем ослабление нижнего растянутого пояса отверстиями под болты диаметром d_о=22 мм (на 2 мм больше диаметра болта). Пояс ослаблен двумя отверстиями по краю стыка

т.е. ослаблением пояса можно пренебречь.



Рисунок 4.6 Монтажный стык сварной балки
Проверяем ослабление накладок в середине стыка четырьмя отверстиями

_{Толщину накладки с 12 мм увеличим до 14 мм, тогда}

Расчет опорного ребра сварной балки
Опорная реакция балки F = 694,8 кН.

Опирание балки выполняем с помощью опорного ребра, приваренного к торцу балки. Определяем площадь сечения опорного ребра из условия смятия торца:

_где R_p - расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности. Для стали С255 при толщине проката 10-20 мм по таблицам 1 и 51 R_p= R_u= 360 МПа = 36 кН/см². Принимаем опорное ребро поперечным сечением 200×10 мм, тогда

Проверяем опорную стойку балки на устойчивость относительно оси z-z.

Ширина участка стенки балки, включенной в работу опорной стойки:

Площадь сечения опорного участка:
см².
Момент инерции сечения опорного участка:

тогда
По табл. 72 φ = 0,944

Устойчивость опорного участка балки обеспечена.

Рассчитываем прикрепления опорного ребра к стенке балки двусторонними швами полуавтоматической сваркой проволокой Св -08А диаметра 1,4 – 2,0 мм.

Предварительно находим параметры сварных швов и определяем минимальное значение β R_w. Для этого по табл. 56 принимаем R_wf = 180 МПа = 18,0 кН/см²; по табл. 51 R_wz= 0,45R_un= 0,45·37 = 16,65кН/см²; по табл. 35 β_f = 0,9, β_z = 1,05, тогда β_f R_wf = 0,9·18 = 16,2 кН/см² ˂ β_z R_wz = 1,05·16,65 = 17,48 кН/см².

Определяем катет сварных швов, исходя из его прочности и максимально допустимой длины N/(2β_fk_fR_wf) = 85β_fk_f:

Принимаем шов k_f = 6 мм, что больше значения k_{f min} приведенного в таб. 39 Проверяем длину расчётной части сварного шва

Опорное ребро привариваем к стенке балки по всей высоте сплошными швами.
Подбор сечения сплошной центрально-сжатой колонны
Геометрическая высота колонны
𝓁 = 6,5 -0,01 -0,27-1,1 +0,6 = 5,72 м
Расчётная продольная сила, действующая на колонну, равна сумме опорных реакций от двух главных балок опирающихся на неё
N = 2 · Q_max = 2· 694,8=1389,6 кН,
Материал колонны – сталь С245, расчётное сопротивление которой при t =1,5-20 мм R_у= 240 МПа = 24 кН/см². Коэффициент условий работы γ_с=1.

Принимаем сечение стержня колонны двутавровым, сваренным из трех листов.

Расчетная длина стержня колонны
𝓁_ef = 0,7𝓁= 0,7· 5,72 = 4,0 м.
Задаемся гибкостью λ=70 ( для сплошных колонн при N =1500…2500 кН можно принять в пределах λ =100…70; при N = 2500…4000 кН - λ =70…50).
Условная гибкость колонны
Из таблицы 4 определяем тип кривой устойчивости – тип «b».

Таблица 4.2 Значения коэффициентов α и β в зависимости от типа сечения

В соответствии с рекомендацией проекта новых норм, по таблице 4.3 находим соответствующее заданной условной гибкости значение коэффициента устойчивости φ при центральном сжатии. Для кривой типа b φ = 0,672.

Предварительно определяем требуемые:

площадь сечения колонны
радиус инерции
ширина сечения по табл. 3.1
Принимаем bтр = bf = hw = 24 см.

Таблица 4.3 Коэффициент устойчивости при центральном сжатии



Для обеспечения равноустойчивости колонны в обеих плоскостях следует стремиться к такому распределению общей площади сечения, чтобы около (70 80) % ее приходилось на долю поясов. Тогда толщина пояса и стенки колонны будут равны соответственно


Полная площадь поперечного сечения колонны






Рисунок 4.7. Сечение колонны со сплошной стенкой
Проверяем общую устойчивость колонны относительно оси «у»


Условная гибкость колонны
По проекту новых норм (таблица 4.3 ) для кривой типа «b» коэффициент устойчивости при центральном сжатии φ = 0,78.


Запас прочности не превышает 5%, поэтому принимаем сечение без изменения.

Проверяем местную устойчивость стенки колонны.

Стенка колонны будет устойчивой, если условная гибкость стенки

не превысит предельную условную гибкость



Условие выполняется, значит, стенка колонны устойчива.
Проверяем местную устойчивость поясных листов колонны.

Устойчивость поясных листов центрально-сжатых элементов считается обеспеченной, если условная гибкость свеса сжатого пояса


не превышает значений предельной условной гибкости пояса



Условие выполняется, т.е. полка колонны устойчива.

Расчет базы сплошной колонны
Материал базы – сталь С245, расчетное сопротивление которой при толщине t_w = 1,5-20 мм по табл.51 R_y = 24 кН/см². Бетон фундамента В10 – расчётное сопротивление для первой группы предельных состояний по таблице 3.2 R_b = 6 МПа = 0,6 кН/см².

Расчётная сила давления на фундамент
N = F + G_кол. =1389,6 + 3,55 = 1393,15 кН.
Здесь G_кол = A · H · ρ_s· γ_f · g = 0,00768·5,72·7,85·1,05·9,81 = 3,55 кН – вес колонны;

А – площадь сечения колонны; Н - геометрическая высота колонны; ρ_s = 7,85 т/м³ – плотность стали; γ_f – коэффициент надёжности по нагрузке от веса колонны; g = 9,81 м/с² – ускорение свободного падения.

Требуемая площадь опорной плиты базы

где – расчётное сопротивление бетона смятию; α = 1 для бетона класса ниже В25, для бетона классов В25 и выше φ_b принимают не более 2,5 для бетонов класса выше В7,5 и для бетонов класса В3,5; В5; В7,5 не более 1,5.

Считая в первом приближении плиту базы квадратной, будем иметь стороны плиты равными B = L = = 34,1 см. Принимаем размер плиты B = L= 35 см. Уточняем площадь плиты
Напряжение под плитой .
Конструируем базу колонны с траверсами, привариваем их к полкам колонны и к опорной плите угловыми швами. Вычисляем изгибающие моменты на разных участках для определения толщины плиты. В плите имеются три участка с различным количеством опертых кантов.

На участке 1 плита опёрта на четыре канта (рис.4.8). Соотношение сторон b/a = 24/11,6 = 2,07 ˃ 2. а = (а₁- t_w)/2 = (240-8)/2 = 116 мм, здесь t_w – толщина стенки стержня колонны.

Изгибающий момент
= 0,125 ·1,14 ·11,6² =19,2 кН·см,
где q – расчётное давление на 1 см² плиты, равное напряжению в фундаменте под плитой; α = 0,125 - коэффициент, зависящий от отношения более длинной стороны участка «b» к более короткой «a», принимаемый по таблице 3.3.


Рисунок 4.8. База центрально сжатой колонны
На участке 2 плита работает как консоль длиной
с₂ = (В – а₁ – 2t_tr)/2 = (350 – 240 – 2·10)/2 =45 мм, где t_tr – толщина траверсы.

На участке 3 плита опёрта на три канта, где коэффициент α зависит от отношения закреплённой стороны к незакреплённой c₃/a₁= 4,3/24 = 0,179 ˂ 0,5. При таких соотношениях сторон участка плита работает тоже как консоль с длиной консоли c₃ = (L – b – 2·12)/2 = (350-240-2⋅12)/2 = 43 мм. Здесь 12 мм – толщина пояса колонны.

Определяем толщину опорной плиты по максимальному моменту

Принимаем плиту толщиной t_f = 30 мм.

Расчёт траверсы. Считаем в запас прочности, что усилие на плиту передаётся только через швы, прикрепляющие стержень колонны к траверсам.

Прикрепление траверсы к колонне выполняется полуавтоматической сваркой в углекислом газе сварочной проволокой Св08Г2С. Толщину траверс принимаем t_tr = 10 мм. По табл.56 расчётное сопротивление металла шва R_wf = 215 МПа = 21,5 кН/см². По табл. 3 расчётное сопротивление металла границы сплавления R_wz =0,45R_un и по табл. 51 для стали С245 R_un = =370 МПа = 37 кН/см².

Определяем расчётное сечение соединения. Задаёмся катетом шва (k_f ≤1,2t_min) k_f = 12 мм, тогда по табл. 35 β_f = 0,8; β_z = 1.

β_f · R_wf = 0,8·21,5 = 17,2 ˃ β_z · R_wz =1· 0,45·37 = 16,65 кН/см²,
таким образом, расчётным сечением является сечение по металлу границы сплавления_.

Расчётная длина шва

Высота траверсы
h_tr = ℓ_w + 1 = 17,43 + 1 = 18,43 см.
Принимаем h_tr = 19 см. Проверяем прочность траверсы как балки с двумя консолями. Изгибающий момент в середине пролёта
-
927,5 – 184.4 =743,1 кН·см².
Момент сопротивления траверсы W_tr = t_tr ⋅ / 6 = 1,0·19² / 6 = 60,17 см³. Напряжение

σ = 743,1 / 60,17 = 12,35 кН/см² ˂ R_y = 24 кН/см², сечение траверсы удовлетворяет требованию прочности.


Список использованной литературы
1. Металлические конструкции. Под ред. Ю.И. Кудишина.-9-е изд.-М.: Издательский центр «Академия», 2007. – 688 с.

2. Металлические конструкции. Общий курс. Под общ. ред. Е.И. Беленя – 6-е изд. -М.: Стройиздат, 1986. – 560 с.

3. Бакиров К.К. Строительные конструкции II. Раздел «Металлические

конструкции». Учебное пособие. Аламты, КазГАСА 1996 г.

4. СНиП РК 5.04-23-2002. Стальные конструкции. - Астана, 2003. – 118 с.

5. Мандриков А.П. Примеры расчета металлических конструкций. –

М.: Стройиздат, 1991. – 431 с.