Курсовая работа светонепроницаемая теаплица. Курсовая работа светонепроницаемая теплица. Общая часть

• Название: Общая часть
• Анкор: Курсовая работа светонепроницаемая теаплица
• Дата: 26.03.2023
• Размер: 1.59 Mb.
• Имя файла: Курсовая работа светонепроницаемая теплица.doc
• Тип: Документы; #1014917
• страница: 4 из 6

2.5 Расчёт токов короткого замыкания

Для установок напряжением до 1 кВ при расчетах токов КЗ считают, что мощность питающей системы не ограничена и напряжение на стороне высшего напряжения цехового трансформатора является неизменным. Это условие выполняется, если мощность системы примерно в 50 раз превосходит мощность цехового трансформатора:

(17)

где S_С- мощность питающей системы.

Сопротивления элементов цепи КЗ в электроустановках напряжением до 1 кВ

Основную часть общего сопротивления цепи КЗ составляет сопротивление трансформатора:

(18)

где - потери КЗ в трансформаторе, кВт; - номинальное напряжение сети, кВ; - номинальная мощность трансформатора, кВ*А.
(19)

где - напряжение КЗ трансформатора, %.

Активное и индуктивное сопротивления кабелей линий определяются по формулам:

(20)

(21)

где r, х - активное и индуктивное сопротивление кабеля, мОм; - удельные активные и индуктивные сопротивления кабелей, мОм/м; l - длина кабеля, м.

Выбор точек КЗ для определения величин токов в них производится в зависимости от поставленной задачи.

Для проверки коммутационно-защитной аппаратуры на устойчивость к действию токов КЗ рассчитывают ток трехфазного КЗ непосредственно за аппаратом. Для проверки надежности срабатывания защитной аппаратуры определяют ток однофазного КЗ в конце защищаемого участка, так как для выбора уставок тока срабатывания расцепителя автоматического выключателя на головном участке шинопровода необходимо определить наименьший в данной сети ток однофазного КЗ.

Расчет токов трехфазного, двухфазного и однофазного КЗ производят по формулам:

(22)

(23)

(24)
где - номинальные линейное и фазное напряжения сети, кВ; - суммарные активные и индуктивные сопротивления цепи КЗ, мОм; - полное сопротивление петли фаза-нуль, которое включает в себя сопротивление шин, шинопроводов, проводов и кабелей, аппаратов и контактов, мОм; - полное сопротивление трансформатора при однофазном КЗ, мОм; значение определяют по каталогу завода-изготовителя..



Рисунок 2.4 - Исходная схема к расчету токов КЗ

в сети напряжением до 1 кВ до приемника 13
Сопротивление трансформатора определяем по справочнику:

мОм

мОм
Сопротивление кабельных линий:
r_w1=0,265*30=7,95 мОм; х_w1=0,06*30=1,8 мОм;

r_w2=0,37*52=19,24 мОм; х_w2=0,06*52=3,12 мОм.

Определяем сопротивления выключателей:

= 0 мОм;

= 0,4 мОм

= 0,7 мОм



Рисунок 2.5 - Схема замещения к расчету

токов КЗ в сети напряжением до 1 кВ
Суммарное активное сопротивление до указанных точек КЗ составит:
мОм;

мОм;

мОм.

Суммарное реактивное сопротивление до указанных точек КЗ составит:

= 66 мОм;

66+1,8 = 67,8 мОм;

67,8 +3,12 = 70,92 мОм.

Токи трехфазного КЗ:

кА;

кА;

кА.
Ударный ток КЗ определяют по формуле:
(25)
где К_у - ударный коэффициент; значения К_у определяем кривой по отношению - значение трехфазного тока КЗ, кА.

Значения ударного тока рассчитываем по формуле (2.41):

кА;

кА;

кА.

Токи двухфазного КЗ:

кА;

кА;

кА.

Результаты расчетов токов КЗ сведем в таблицу 2.4.

Таблица 2.4 ‒ Результаты расчета токов КЗ

№ точки	х∑, мОм	Rдоб, мОм	r∑, мОм	I(3)к, кА	i(3)у, кА	I(2)к, кА
1	2	3	4	5	6	7
1	9,47	15	16,6	2,765	3,9	2,397
2	11,24	15	24,95	2,56	3,62	2,22
3	14,39	20	49,89	2,051	2,9	1,78

Расчет токов КЗ для удаленного электроприемника №1

Для определения величины тока однофазного короткого замыкания в точке К3 рассчитаем значение полного сопротивления цепи фаза-нуль до этой точки:

Схема замещения для расчета токов однофазного К.З. имеет вид (рис. 2.6).


Рисунок 2.6–Схема замещения для расчета тока однофазного КЗ
Сопротивления на участках в короткозамкнутой петле линии фаза – ноль:

Согласно каталогу завода- изготовителя сопротивления нулевой последовательности трансформатора 250 кВ·А составляют:
Z_0Т = 75,3 мОм.

от ТП до РП1 ВВГнг-FR_LS_-5х120'>ВВГнг-FRLS-5х120
Одной жилы кабеля ПР1 сечением 120 мм²



,

Нулевой жилы кабеля сечением 120 мм²:



,

РП1 от до № 1 ВВГнг-FRLS-5х1,5

Одной жилы кабеля сечением 1,5 мм²:





Нулевой жилы кабеля сечением 1,5 мм²:





Сопротивление проводов до точки К3:

,

,

мОм.

Ток однофазного КЗ составит:

кА.
Произведем расчет токов КЗ на стороне 10 кВ.

Для расчета величин токов КЗ составляем расчетную схему цепи (рис. 2.7,а), а затем - схему замещения (рис. 2.7,б).



а) расчетная схема; б) схема замещения для расчета токов

короткого замыкания

Рисунок 2.7 – Схемы короткого замыкания

Система: 0

Базисный ток

Сопротивление линии Л 10 кВ:





Результирующее сопротивление участка К.З. до точки К1:





Ударный ток :

К_У=1,8

Мощность К.З.:


2.6 Выбор высоковольтных выключателей, разъединителя и предохранителя

Произведем выбор сечения жил кабельных линий по экономической плотности тока. Экономически выгодное сечение определяется по выражению:

, (26)

где - наибольший расчетный ток линии в нормальном режиме в, А;

- экономическая плотность тока, А/мм², определяется по справочнику.

Для кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена с медными жилами марки Alsecure экономическая плотность тока равна 1,7 А/мм²при числе часов использования максимальной нагрузки от 3000 до 5000 часов в год.

Величину расчетного тока кабельной линии определяется по полной расчетной мощности теплицы:

(27)

мм²




Ближайшее стандартное сечение для кабелей Alsecure N2XH – 16 мм², поэтому =16 мм².

Аппараты выбираем по номинальному напряжению, номинальному току, роду установки.

При выборе аппарата по напряжению должно выполняться условие:
(28)
где - номинальное напряжение аппарата; - номинальное напряжение установки (среднее номинальное напряжение сети).

При выборе аппаратов по номинальному току требуется выполнение условия:

(29)
где - расчетный ток нагрузки.

Выключатели проверяют по следующим условиям:

- по электродинамической стойкости к токам короткого замыкания:
(30)

где: i_{ном,дин.} – номинальный ток динамической стойкости выключателя, кА;

i_у,р – расчетное значение ударного тока трехфазного короткого замыкания, кА.

- по термической стойкости к токам короткого замыкания:

(31)

где: I_{ном.т.с.} – номинальный ток термической стойкости выключателя, кА;

t_п – приведенное время короткого замыкания, с;

t_{ном.т.с.} – время, к которому отнесен номинальный ток термической стойкости I_{ном.т.с.} (у выключателей отечественного производства t_{ном.т.с.} принимают равным 5 и 10 с).

В БКТП UW -250-10/0,4применяются силовые трансформаторы типа TRIHAL мощностью 250 кВА, сухие

Номинальный ток трансформатора А

Выбор номинального тока плавкой вставки для отстройки от пускового тока производится по формуле:



Выбираем предохранители Solefuse на ток 32 А

Выбор разъединителей производится по следующим условиям [11]:

- по номинальному напряжению:

(32)

где: U_ном. – номинальное напряжение разъединителя, кВ;

U_ном,у – номинальное напряжение установки, кВ.

- по номинальному току:

(33)

где: I_ном. – номинальный ток разъединителя, А;

I_норм., I_max, – соответственно ток в нормальном режиме и максимальный ток, протекающие через разъединитель, А.

- по конструкции и роду установки;

- по электродинамической стойкости:

, (34)

где: i_пр,с, I_пр,с – предельный сквозной ток КЗ (амплитуда и действующее значение), кА.

Выбираем разъединитель РЛНДЗ-1-10/400 на =10,0 кВ с номинальным током 400 А.

Выбираем ОПН-10 Schneider Electric.

Адаптеры используются для подключения кабельных муфт к комплектным распределительным устройствам и моноблокам с элегазовой изоляцией на напряжение 6кВ, 10кВ, 20кВ. Адаптеры RICS и RCAB совместимы со всеми типами кабельных муфт фирмы RAYCHEM. Кабельные адаптеры RICS и RCAB используются для надежной герметизации соединения и  изоляции кабельных муфт с КРУЭ или другими РУВН. Изготавливаются из качественного эластомера, стойкого к воздействию пыли, влажности и температурным колебаниям.