ТГСиВ.. ТГСиВ. Отопление и вентиляция 1этажного 6 квартирного жилого здания в г. СанктПетербург
 Скачать 103.08 Kb.
|
|
(см. приложение табл.1) 3 Система отопления 3.1 Принятая проектом система отопления В проектируемом здании выбрана двухтрубная тупиковая схема с искусственной циркуляцией с нижней разводкой подающей магистрали, присоединенная через индивидуальный тепловой пункт к наружной водяной теплосети с повышенными параметрами теплоносителя. Вторая труба служит для возврата охладившейся «обратной воды», обеспечивающей циркуляцию теплоносителя между источником теплоснабжения и местными системами потребителей. Ввод в здание наружной тепловой сети осуществляется со стороны дворового фасада. В качестве нагревательных приборов в проектируемом здании используются радиаторы. Чугунные радиаторы собираются из отдельных полых секций, отверстия которых с одной стороны имеют правую резьбу, а с другой - левую. Соответствующие резьбы имеют ниппели, соединяющие секцию между собой. Между торцами секций помещают прокладки из тряпичного картона. В проекте приняты к установке чугунные секционные радиаторы марки МС-140-98. Приборы устанавливаются у наружной стены на высоте 100 мм от пола. Движение воды в приборе осуществляется по схеме «сверху-вниз». Стояки устанавливаются открыто. Взаимное расположение стояков (при взгляде из помещения) предусматривается в соответствии с правилом: Подающий стояк - справа, обратный –слева. Т.к. в проектируемом здании принята схема с нижней разводкой, то подающая и обратная магистрали циркуляционного кольца расположены в подвале так, чтобы кольца были равной протяженности и тепловой нагрузки. На подводках к отопительным приборам, для регулирования их работы, устанавливаются краны двойного регулирования КРД. На стояках лестничной клетки устанавливаются вентили. На подающих и обратных ответвлениях циркуляционных колец устанавливаются муфтовые проходные краны КРП. 3.2 Определение располагаемого давления Располагаемое циркуляционное давление для главного кольца определяем по формуле: РГЛ.К.=РИ+Б  РЕ (3.1)Искусственное давление, создаваемое насосом определяется по формуле:  , (3.2)где q– коэффициент смешения (эжекции) элеватора, определяемый по формуле:  (3.3) ;РЭ.ЗАД=70 кПа, тогда  Естественное давление рассчитывается по формуле: РЕ=h  g (ρO-ρГ)=1,44 9,81 (977,81-961,9)=224,2 Па,где h=1,44 м (расстояние от оси элеватора до середины расчетного прибора); g=9,81 Н/кг ρO, ρГ– плотность воды в обратном и подающем трубопроводе Б=0,4 (коэффициент снижения естественного давления). Тогда РГЛ.К.=8681+0,4 224,2=8771 ПаСредние удельные линейные потери определяются по формуле:  (3.4) 3.3 Гидравлический расчет трубопроводов Расчетные расходы теплоносителя на участке определяются по формуле:  , (3.5)где QУЧ– тепловая нагрузка расчетного участка, Вт; С=4,19 кДж/кг˚С (теплоемкость воды); tГ-tO=95-70=25 ˚C (разность температур теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе системы отопления); β1=1,06 (поправочный коэффициент, учитывающий дополнительную теплопередачу приборов); β2=1,02 (поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери приборов при их установке у наружных стен). Линейные потери давления на участке определяются по формуле: hL=RL, (3.6) где R– удельные потери давления на участке, Па/м; L– длина участка, м. Потери давления Z в местных сопротивлениях для участка определяются по сумме коэффициентов местных сопротивлений (Σζ). Общие потери давления на участке определяются по формуле: ΔРУЧ=RL+Z, Па (3.7) Общие потери давления в кольце определяются как сумма потерь по всем расчетным участка циркуляционного кольца: ΔРГЛ.К.=Σ(RL+Z), Па (3.8) ΔРГЛ.К.=7937 Па ΔРЗАП.= (РГЛ.К.- ΔРГЛ.К. ) 100/РГЛ.К. (3.9)ΔРЗАП.=( 8771-7937) 100/8771=9,5 %Запас располагаемого давления находятся в пределах нормы, между 5-10% ВЕДОМОСТЬ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ (см. приложение табл.2) 3.4 Расчет и подбор водоструйного элеватора Присоединение отопительной системы здания к наружным сетям осуществляется по зависимой схеме с помощью водоструйного элеватора.  Расчетный диаметр горловины определяется по формуле:  , (3.10)где РИ– искусственное давление, Па G– расход воды, кг/час  Подбираем элеватор №1 с dГС=15 мм.Определяем диаметр выходного сечения сменного сопла по формуле: dC= dГС/(1+1)=15/(1+1)=7,5 мм Требуемое давления, которое необходимо иметь в тепловой сети перед элеватором для преодоления гидравлического сопротивления элеватора и создания искусственного циркуляционного давления в системе отопления определяется по формуле: РЭ=1,4(1+q)2 PИ ,Па (3.11)РЭ=1,4(1+1.4)2 8681=70кПаРЭ=  3.5 Расчет нагревательных приборов Расчетная площадь прибора определяется по формуле: FP=QПР/qПР (3.12) где QПР– требуемая теплоотдача прибора, Вт, qПР– расчетная плотность теплового потока, Вт/м2. Требуемая теплоотдача прибора определяется по формуле: QПР=QP-0,9QТР (3.13) где QР– расчетная тепловая нагрузка помещения, Вт, QТР– суммарная теплоотдача открыто расположенных труб в помещении, определяемая по формуле: QTP=qBlB+qГlГ (3.14) где lB, lГ– длина вертикально и горизонтально расположенных труб в пределах помещения, м, qB, qГ– теплоотдача 1 м труб, Вт/м. Теплоотдача 1 м труб для dY=15 мм определяется по формулам: qB=0,211(tВХ-tB)1,33qГ=0,329(tВХ-tB)1,,29 (3.15) Для подающих трубопроводов помещений: с tB=18˚CqB=0,211(95-18)1,33= 68,13 Вт/м qГ=0,329(95-18)1,29=89,28 Вт/м Для обратных трубопроводов помещений: с tB=18˚CqB=0,211(70-18)1,33=40,42 Вт/м qГ=0,32970-18)1,29=53,81 Вт/м Расчетная плотность теплового потока прибора определяется по формуле:  (3.16)где n, Р – коэффициенты, зависящие от типа, схемы установки прибора, расхода и направления движения воды, n=0,3 P=0,02 qНОМ=725 Вт/м2 (номинальная плотность теплового потока), ΔtСР – средний температурный напор, определяемый по формуле: ΔtСР=0,5(tВХ+tВЫХ)-tB (3.17) при tB=18˚С ΔtСР=0,5(95+70)-18=64,5 ˚С GПР– расход теплоносителя, определяемый по формуле:  , кг/час (3.18)где β1=1,06 и β2=1,02 Число секций чугунного радиатора определяется по формуле:  , м2 (3.19)где fC=0,24 м2 (площадь 1 секции радиатора) β3– коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе. Определяется по формуле: β |