Пояснительная записка к курсовому проекту 2 по жбк студент 4к пгс беппаев А. И. Проверил Жангуразов А. М. Нальчик 2010 г
 Скачать 459.5 Kb.
|
30 см, где d – диаметр продольной арматуры.
Кабардино - Балкарский Государственный Университет им Х.М. Бербекова. Инженерно – Технический Факультет Промышленное и Гражданское Строительство Кафедра «Строительные конструкции» Пояснительная записка к курсовому проекту №2 по ЖБК Выполнил: студент 4к ПГС Беппаев А.И. Проверил: Жангуразов А.М. Нальчик 2010 г. Содержание Исходные данные…………………………………………. Сбор нагрузок……………………………………………... Статический расчет поперечной рамы…………………… Подбор площади сечения арматуры……………………… Определение размеров подошвы фундамента…………… Расчет подколонника……………………………………… Список литературы………………………………………… Вариант 14 Исходные данные: Пролет здания L= 33 м.; шаг колонн B= 6 м.; мостовые краны грузоподъемностью 15/3 т.; отметка верха кранового рельса H1=8.3 м.; тип местности Б, Rо=0.4 МПа ; ж/б конструкции: -с ненапрягаемой арматурой, -тяжелый бетон В 15, класс арматуры А-3, Вр-1, -предварительно напрягаемые: -тяжелый бетон В 40, класс арматуры К-7, здание отапливаемое; место строительства г. Волгоград: -снеговая нагрузка 2 район Р=70 кг/м2, ветровая нагрузка- 5 район, Р=60 кгс/м2. Компоновка конструктивной и расчетной схемы рамы. Основной несущей конструкцией покрытия является арка пролетом 33 м. С предварительно-напряженным нижним растянутым поясом. В качестве плит покрытия принимаем предварительно-напряженные плиты размером 3x6 м. Подкрановые балки железобетонные hnδ= 1,4 м. (шаг колонн 6 м.). Высота кранового рельса 150 мм. Колонны проектируем сплошными. Привязку крайних колонн к разбивочным осям при шаге 6 м. Принимаем равной 0 мм. Определим высоту подкрановой части колонн крайних рядов (от верха подкрановой консоли до верха фундамента при a1= 0,15 м.) равна: HH= H – (hnδ + 0,15) + a1= В зависимости от габаритного размера крана назначаем высоту верхней надкрановой части. В соответствии с размером крана по высоте Hкр= мм. определяем: Hв= Hкр + (hnδ + 0,15) + a2= Принимаем Hв=, что соответствует унифицированному размеру высоты помещения (H= 15 м.) кратно 0,6м Высота колонн от верха фундамента: Hк = Hн + Hв = В качестве наружных ограждений принимаем стеновые панели толщиной 300 мм, высота стен (отметка верха) – 16,2; остекление ленточное. Считаем, что наружные стены запроектированы так, что нагрузка от массы нижнего участка стены с остеклением высотой 12 м. передается непосредственно на фундамент, а нагрузка от массы стены отметки 10,2 м. передается непосредственно на колонну (на уровне отметки 10,2 м.) Для расчета поперечной рамы используем метод перемещений с одним неизвестным ∆, ∆ - горизонтальные перемещение рамы. Расчетная схема рамы и действующие на нее нагрузки показаны на рисунке 1. Масса фермы  ; масса стеновых панелей ; массу панелей остекления .Сбор нагрузок на раму Определение нагрузок Поперечник рассчитывается на следующие виды нагрузок: постоянную, состоящую из веса элементов конструкций покрытия и стен, подкрановых балок и стоек, и временную, состоящую из крановой нагрузки, веса снега и давления ветра. Постоянная нагрузка Подсчет собственной массы 1 м2 покрытия приведен в таблице:
Расчетная нагрузка от массы покрытия и фермы на крайнюю колонну:  =3,8·В· + 0,5 · n = на среднюю колонну:  =Расчетная нагрузка от собственной массы подкрановой балки и массы подкранового пути на стойку: Рп.б.=(0,7·В+115)·n= Расчетная нагрузка на крайнюю колонну от массы стеновых панелей:  =( )=и остекления: hост=2,4 м. расположенных выше отметки 10,2м  Снеговая нагрузка Вес снегового покрова для г. Пятигорска в соответствии с СниП: Ро= Расчетная снеговая нагрузка на 1 м2 покрытия: Рсн= Ро·n= Расчетная нагрузка на колонну от снега: на крайнюю -  на среднюю -  Нагрузка от мостовых кранов Для крана с грузоподъемностью Q=15/3 т. пролет составит м., масса крана т. включая и вес тележки G= , нормативное максимальное давление одного колеса  .Расчетное давление одного колеса при коэффициента перегрузки n=1,2 равно: Максимальное  Минимальное  Расчетная поперечная тормозная сила Тп=0,05·(Q+G)·n= Сила поперечного торможения крана передается на одну балку и распределяется поровну на все колеса одной стороны крана  Расчетное максимальное давление от кранов на стойку определяем по линии влияния давления на стойку. Схема крановой нагрузки и линия влияния давления на стойку показаны на рисунке 8. Расстояние между колесами моста вдоль кранового пути К= , ширина моста Вкр= В соответствии с рисунком 8 находим:  Максимальная расчетная нагрузка на колонну от двух сближенных мостовых кранов с коэффициентом сочетаний nc=0,85 составит:   Горизонтальная нагрузка на колонну от 2-х кранов:  Ветровая нагрузка Нормативное скоростное давление для г.Пятигорска (район 1,СниП П-6-74) gc= н/м2. На высоте до 10м. расчетная ветровая нагрузка в соответствии с рис.3 принимается с коэффициентом К1=1. Верхняя точка поперечной рамы 18,66м. Среднее значение коэффициента увеличения нагрузки на участке высотой 18,66-10=8,66м. определяется интреполироливанием данных рис.3 для местности типа А.  Ветровую нагрузку на колонну в пределах ее высоты, равной 15,0 м. принимаем равномерно распределенной с интенсивностью  ,где, С – аэродинамический коэффициент, который в соответствии с рис.4 для наветренной стороны принимаем – 0,8; для заветренной стороны – 0,6; n – коэффициент перегрузки в соответствии с СниП (8п.6.18) принимаем 1,2. Дополнительную ветровую нагрузку на участке 10м. до  м., получающуюся за счет разных значений коэффициентов   можно считать сосредоточенной, приложенной к верху колонны.Ветровая нагрузка, действующая на элементы здания выше верха колонны, т.е. на участке высотой Hk= 18,66 – 15,0 =3,66  , принимается также сосредоточенной, приложенной на уровне верха колонны. Полное значение сосредоточенной нагрузки: Таким образом, на колонну с наветренной стороны действует нагрузки: Равномерно распределенная:  сосредоточенная  кННа колонну с заветренной стороны действует нагрузки: равномерно распределенная  кН/м2сосредоточенная  кНСтатический расчет поперечной рамы. Предварительное назначение размеров сечений колонн. Для крайней колонны принимаем: ширину сечения колонны b1=50 см.; высоту сечения надкрановой части колонны hв1= 60 см. и подкрановой части колонны b=50 см., hв1=120 см.; размер сечения ветви подкрановой части колонны в плоскости рамы назначаем h=30 см. Моменты инерций сечений крайней колонны: надкрановой части  см4;подкрановой части  см4,где,  - площадь поперечного сечения ветви;С – расстояние между осями ветвей. Момент инерции сечения одной ветви  для средней колонны принимаем: b= 60 см.; hв2= 60 см., hн2= 140 см.; hс= 30 см.. Моменты инерций сечения средней колонны: надкрановой части  см4;подкрановой части  см4;Момент инерции сечения одной ветви:  см4.Определяем относительное значение моментов инерции сечений колонн рамы. Принимаем для крайней колонны:  тогда  , принимаем для средней колонны:  ;  ;  Расчет рамы ведем методом перемещений. Основная система показана на рис.7 В основной системе оси крайних стоек приняты прямолинейны, в то время как в расчетной схеме они ступенчатые. Поэтому при расчете рамы на действие вертикальных нагрузок (  ) в уровне сопряжения подкрановой и надкрановой частей колонны в основной системе необходимо ввести моменты, соответственно равные ;  ;  где,  = 0,5 (hн- hв).Единичное перемещение основной системы. При расчете рамы методом перемещения неизвестным является горизонтальное перемещение верха колонн ∆1. Основная система содержит горизонтальную связь, препятствующему этому перемещению. Подвергаем основную систему единичному перемещению ∆=1 и вычисляем реакции верхнего конца крайней и средней колонн соответственно В∆1, В∆2. Для крайней колонны  ;   находим реакцию В∆1- верха крайней колонны при единичном перемещении ∆=1.  Аналогично ведем подсчеты и для средней колонны:  ;  ; ; .В расчетах придерживаемся следующего правилу знаков: силовая реакция, направленная вправо положительная, а влево отрицательная. Находим суммарную реакцию:  Усилия в колоннах от постоянной и снеговой нагрузок. От постоянной. Загружение №1 Нагрузка на крайние колонны: От массы покрытия  кН действует с эксцентриситетом  м.;от массы стеновых панелей и панелей остекления  кН, эту нагрузку можно считать приложенной на уровне уступа с эксцентриситетом м.От собственной массы надкрановой части колонны, эта нагрузка действует по направлению оси надкрановой части:  кН.От собственной массы подкрановой балки:  кН, эта нагрузка действует на уровне головки рельса кранового пути с эксцентриситетом относительно подкрановой части колонны м.где,  - 0,75; 0,25 – величина привязки.Моменты соответственно в местах приложения нагрузок  , в месте изменения высоты крайней колонны: кН/м; Находим реакцию верхнего конца крайней левой колонны в основной системе:  Реакция правой колонны ВП=-7,85 кН. Средняя колонна загружена центрально и для оси ВС=0 Определяем изгибающие моменты в различных характерных сечениях колонны по оси А: 1-1 М1=М1=78,64; М2=М1+Вуп.л·Нв1=78,64+7,85·4,55=114,36 М3= Вуп.л·Нв1+М1+М2=7,85·4,55+78,65-244,3=-129,9 М4=М1+ Вуп.л+М2=78,64+7,85·15,15-244,3=-46,73 Продольное усилие в сечениях крайних колонн с учетом расчетной нагрузки от массы надкрановой и подкрановой части колонны: РС.В.=37,5;  В нижнем сечении на уровне надкрановой части колонны действует продольная сила:  в сечении на уровне обреза фундамента:  Поперечная сила в сечениях:  От снеговой. Загружение №2 Нагрузка от снега на крайние колонны NCH1=201,6 приложена с эксцентриситетом  .Тогда для левой колонны:   Реакция левой колонны:  Реакция правой колонны: Вп=-Вл=-1,28 кН, реакция средней колонны равна 0, а следовательно ∆1=0. Изгибающие моменты в сечениях левой колонны: М1=М1=25,2 М2=М1+Вл·НВ1=25,2+1,28·4,55=31,02 М3=М2+М2=31,2+(-60,48)=-29,46 М4=М1+М2+Вл·Н=25,2+(-60,48)+1,28·15,15=-15,88 Продольные усилия в сечениях колонн: Левой: N=NСН1=201,6 кН Средней: N=NСН2=403,2 кН Поперечная сила: Q=Вл=1,28 кН Усилия в колоннах от крановой нагрузки Загружение крановой нагрузки Дмах крайней колонны Загружение№3 На крайней колонне Дмах=1038,1 кН приложена с эксцентриситетом:  мМомент в узле Ммах=Дмах·ι4=1038,1·0,4=415,24 кН/м Одновременно на средней колонне действует: Дмin=346 кН с эксцентриситетом  При этом Мmin=Дmin·l5=-3,45·0,75=-259,2 кН/м Находим реакции крайней и средней колонн:   Суммарная реакция в основной системе:  кНУчитывая пространственный характер работы каркаса при крановой нагрузке запишем каноническое уравнение:  ,В нашем случае Спр=3,4 из уравнения находим  Упругая реакция левой стойки: Вуп.л=Вл+∆1·В∆1=  кНИзгибающие моменты в сечениях левой стойки: М2=Вуп.л·Нв1=-27,66·4,55=-125,85 кН/м; М3=М2+Ммах=-125,85+415,24=289,4 кН/м; М4=Вуп.лев·Н+Ммах= -27,66·15,15+415,24=-3,8 кН/м Упругая реакция средней стойки:  кНИзгибающие моменты в сечениях средней стойки: М2=Вуп.с·Нв2=17,45·4,55=79,4 кН/м; М3=М-Ммin=79,4-259,5=-180,1 кН/м; М4=Вуп.с·Н-Ммin=17,45·15,15-259,5=4,86 кН/м; Продольные усилия в сечениях: левой колонны N1=N2=0; N3=N4=Дмах=1038,1 kH; средней колонны N1=N2=0; N3=N4=Дмin=346 кН. Поперечные силы в сечениях: левой колонны Q=Вуп.л=-27,66 кН средней колонны Q=Вуп.с=17,45 кН. Загружение крановой нагрузкой Дмах средней колонны Загружение №4 Расчеты не проводим, так как порядок расчета аналогичен предыдущему загружению№3. Следует отметить, что при загружении крановой нагрузкой Дмах в средней колонне (кран в правом пролете) – загружение№5 изображение эпюр М,N,Q зеркальные по отношению к соотствеющим эпюрам при загружении Дмах средней колонны (кран в левом пролете). Усилия в колоннах от крановой тормозной нагрузки Загружение нагрузки Т крайней колонны Загружение№6 Реакция крайней колонны от Т=31,59 кН равна  кНпри этом R1P=BЛ=-20,52 кН  .Упругая реакция левой колонны Вуп.л=Вл+∆1·В∆1=-20,52+  кНИзгибающие моменты в сечениях левой колонны: М2=М3=Вуп.л·НВ1+Т·hп.Б=-18,7·4,55+31,59·1,4=-40,9 кН/м; М4=Вуп.л·Н+Т(НН1+hп.Б)=-18,7·15,15+31,59·(10,6+1,4)=95,8 кН/м. Упругая реакция средней колонны Вуп.с=Вс+∆1·В∆2=0+  кНИзгибающие моменты в сечениях средней колонны М3=Вуп.с·НВ2=2,41·4,55=10,96 кН/м; М4=Вуп.с·Н=2,41·15,15=36,5 кН/м. Поперечные силы в сечениях колонн: левой Q=Вуп.л+Т=-18,7+31,59=12,9 кН; средней Q=Вуп.с=2,41 кН. Загружение нагрузкой Т средней колонны Загружение №7 Расчеты не приводим (см. загружение№6) Усилия в колоннах от ветровой нагрузки Загружение№8 При направлении ветра слева направо gH=3,11 кН/м Реакция левой колонны от нагрузки равна  реакция правой колонны от нагрузки g3=2,33,Вп=ВЛ  кН.Действие ветра на конструкции, лежащие выше верха колонны, принято в виде сосредоточенной силы, с наветренной стороны, равной WН=14,35 кН и с заветренной стороны W3=10,76 кН. Учитывая несжимаемость ригеля при определении усилий в колоннах, можно рассматривать сразу действие суммы этих сил: WC=WH+W3=14,35+10,76=25,11 кН. Реакция связей от сосредоточенной силы WС=25,11 кН; ВW=-ВС=-25,11 кН. Суммарная реакция в основной системе R1P=Вл+Вп+ВW=-17,64-13,22-25,11=-55,97 кН. Из канонического уравнения  находим:Вуп.л=Вл+∆1·В∆1=  кН.Изгибающие моменты в сечениях левой опоры: М2=М3=Вуп.л·НВ1+gH·  =-0,83·4,55+ =-28,4 кН/м;М4=Вуп.л·Н+  =-0,83·15,15+ =344,3 кН/м.Упругая реакция средней колонны Вуп.с=∆1·В∆2=  кНИзгибающие моменты в сечениях средней колонны: М2=М3=Вуп.с·НВ2=22,36·4,55=101,7 кН/м; М4=Вуп.с·Н=22,36·15,15=338,75 кН/м. Упругая реакция правой колонны Вуп.п=Вп+∆1·В∆1=-13,22+  кНИзгибающие моменты в сечениях правой колонны: М2=М3=3,6·4,55+  =40,48 кН/м;М4=3,6·15,15+  =321,9 кН/м.Поперечные силы в сечениях: левой колонны Q2=Q3=Bуп.л+gH·HB1=-0,83+3,11·4,55=13,3 кН; Q4=Bуп.л+ gH·H=-0,83+3,11·15,15=46,3 кН. средней колонны Q1=Q2=Q3=Q4=Bуп.с=22,36 кН. правой колонны Q1=Q3=3,6+3,11·4,55=17,75 кН; Q4=3,6+3,11·15,15=50,7 кН. Составление таблицы расчетных усилий, действующих в сечениях колонн. После выполнения расчета необходимо построить эпюры моментов для различных загружений. На рис.10 показан характер эпюр М. На основании вычисленных значений М,N,Q составляется таблица, в которой для каждого сечения определяется следующие комбинации усилий: Изгибающий момент Ммах и соответствующее ему продольное усилие N и поперечная сила Q; Ммin и соответствующее ему значения N и Q. Nмах и соответствующее ему значения М и Q. | Вид нагрузки | № загруж. | Сочетание крайней колонны по оси А | Сечение 2-2 | Сечение 3-3 | Сечение 4-4 | М | | М | | | М | | | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | Постоянная | 1 | 114,36 | 798,15 | -129,9 | 798,15 | 7,85 | -46,73 | 1021,3 | 7,85 | Снеговая | 2 | 31,02 | 201,6 | | 201,6 | | | 201,6 | | Дмах на лев. кол. | 3 | | 0 | | 1038,1 | | | 1038,1 | | Дмах на ср.к.,кр. л. | 4 | | 0 | | 346 | | | 346 | | Дмах на ср.к.,кр. п. | 5 | | 0 | | 0 | | | 0 | | Т на лев. колонне | 6 | | 0 | | 0 | | | 0 | | Т на средней кол. | 7 | | 0 | | 0 | | | 0 | | Ветер слева | 8 | | 0 | | 0 | | | 0 | | Ветер справа | 9 | | 0 | | 0 | | | 0 | | Сочетание. всех нагрузок с ветровой и крановой при γi =0,9 | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | Соч. постоянной и снеговой при γi =1,0 | | | | | | | | | | | | |
Определение размеров подошвы фундамента. Данные для проектирования: условия расчетное сопротивление грунта R0= 0,4 Мпа; глубина заложения фундамента Hф=1,9 м; высота фундамента H1=Hф-0,1=1,9-0,1=1,8 м; средний удельный вес фундамента и грунта н его уступках принимают g1=20 кН/м3; бетон тяжелый класса В 12,5; Rв=7,5 Мпа, Rвт=0,66 Мпа; арматура из горячекатанной стали класса А-П, Rs=280 Мпа, Еs=210000 Мпа. Расчет выполняем на наиболее опасные комбинации расчетных усилий в сечении 4-4 (см. табл.6). Нормативное значение усилий определенно делением расчетных усилий на усредненный коэффициент надежности по нагрузке γп=1,15(табл.).
Находим вес стены (с 57% остекления) по высоте колонны, опирающейся непосредственно на фундамент (см. рис14), неучтенный при расчете крайней колонны:  кН; кН,где 2,5 кН/м2=  - масса стеновых панелей;0,4 кН/м2=  - масса панелей остекления.Так как толщина стены δ=0,3 м; то эксцентриситет силы относительно оси колонны  м.Изгибающий момент от веса стены передается на фундамент: Мп=-165,74·0,75=-124,3 кН/м; М=-182,32·0,75=-136,74 кН/м. Суммарные усилия, действующие на фундамент, приведены в таблице.
Эксцентриситеты сил в плоскости подошвы фундамента (для 2 комбинаций):  (176,5+31,5·1,8)/1866,26=0,124 м;  (-507,08-63,59·1,8)/2024,02=-0,307 м. Ввиду большой разности эксцентриситетов целесообразно совместить поперечную ось подошвы фундамента с направлением наибольшей силы  0,3070,3 м. При центральной нагрузке требуется площадь подошвы, равная м2.Размеры сторон подошвы назначаем так, чтобы края фундаментной плиты одинаково выступали кругом подколонника. С учетом смещения оси 0,6 м. Находим размеры подошвы а1, b1 и x, составляя для этого следующие уравнения: а1·b1=5,59; а1-2,7=2х= b1-1,3; отсюда b1= а1-(2,7-1,3)= а1-1,4; а1(а1-1,4)=5,59; а1-1,4 а1-5,59=0;  а1=3,16 м; b1=3,16-1,4=1,76 м. Назначаем унифицированные размеры а1=3,3 м; b1=1,8 м; тогда х=(3,3-2,7)/2=0,3 м. Проверяем давление на грунт: при 1 сочетании усилий:  см; вес фундамента:  кН.  ;Так как заглубление фундамента меньше 2м, а ширина подошвы более 1м, уточняем нормативное давление на грунт основания по формуле 1-приложения 3 СниП 2.02.01-83.  Мпа,Пересчет площади подошвы не производим, так как R отличается незначительно от  .При 2 сочетании усилий:  см; Мпа.Так как при 1 сочетании усилий получилось, что 1,2R n,мах, назначаем величину смещения 0,2м. Выполняя аналогичные расчеты что и выше, получаем :а1=3,03м; b1=1,84м. Размеры назначаем кратные 30см, а1=3,3м; b1=2,1м. Далее вычисляем: при 1 сочетании усилий:  см;  кН; R=0,44 Мпа. Мпа<1,2R=1,2·0,44=0,53.При 2 сочетании усилий:  см; Мпа.Следовательно, размеры фундаментной плиты с небольшим запасом. При смещении оси подошвы на величину 20см, длину подколонника увеличиваем на  см.(см. рис.)х=3,3-2,5=0,4м. Определение толщины фундаментной плиты. Находим реактивный отпор грунта от нормативных нагрузок (γn=1) без учета собственного веса фундамента  Мпа.Несущая способность сечения фундамента (рис. ) может быть выражена величиной на единицу ширину сечения  .N=γb2·Rbt·b·h0=1,1·0,66·1·h0=0,726h0. Определим продавливающую силу, действующую на площадь подошвы за пределами пирамиды продавливания: N=γn·Pn·b·(l0-h0)=1,15·0,348·1(40-h0)=16,0-0,4h0. Полезную высоту фундаментной плиты можно определить, приравнивая значения сил, 0726h0=16-0,4h0; h0=16/(0,726+0,4)=14,2 см. Принимаем модульную высоту уступа фундамента hc=30см. Находим h0,  см.Высоту уступа подколонника назначаем равным hc=30см (рис. ). Проверяем на продавливание подколонник совместно с плитой h0=30+22==52см. Площадь подошвы за пределами грани усеченной пирамиды продавливания (А Б С Д)А0=(210-28)28=5096см2. Продавливающая сила: N=γn·Pn·А0=1,15·0,348·5096=2039,4Мпа/см2=203,94кН. Несущая способность фундамента на продавливание будет при bcp=0,5(130+210-2·28)=148 см; γb2·Rbt·bср·h0=1,1·0,66·142·52=5360,8Мпа/см2=536,1кН>203,94кН. Следовательно, прочность обеспечивается. Определение площади сечения арматуры фундаментной плиты Под воздействием реактивного давления грунта Рn выступающие за пределы подколонника части плиты работают подобно консолям (рис. ). Расчетные изгибающие моменты: в сечениях 1-1 ( 40см; b1=210см; h0=22см) кН/м;в сечении 2-2 ( 80см; b1=210см; h0=52см) кН/м;Требуемое сечение арматуры:  см2; см2;по таблице приложения 5(1) выбираем: для сечения 1-1 21Ф8А-П с Аs=10,56см2 и шагом S=(2100-20)(21-1)=104мм100мм; для сечения 2-2 21Ф8А-П+7Ф12А с Аs=18,48см2. Армирование фундаментной плиты производим следующим образом: для всей плиты устанавливаем сетку С-1 марки 100/100/8/8 с размерами 3260х2060, а в сечении под уступом подколонника устанавливаем дополнительную сетку С-2 с семью рабочими стержнями Ф12А-П l=2l0=2·800=1600мм и девятью распределительными стержнями Ф3Вр-1 l=1300мм с маркой сетки 200/200/12/3 размерами 1660х1300мм. Армирование фундаментной плиты показано на рис. Расчет подколонника. Площадь сечения продольной арматуры определяем из расчета стенок подколонника на внецентренное сжатие нормального сечения А-А, проходящего по торцу колонны (рис. ). Вычисляем: h0=210-4=206см; b=130-65=65см;  м.Имеем второй случай сжатия:  см.Площадь сечения продольной арматуры определяем по формуле:  где So для коробчатого сечения определяется по формуле: So=0,5(b1·h2-aCT·bCT·za)=0,5(130·2062-130·60·202)=1,97·106см3 za=210-8=202см. По расчету арматура не требуется, ее мы назначаем конструктивно в соответствии с требованиями СниП(9)п.5.16, принимая μmin=0,0005; As=As1=0,0005(210·130-130·60)=9,75см2; Принимаем 6Ф16А-П  см2. Производим проверку прочности сечения, наклонного к продольной оси, по формуле: кН.Поэтому поперечное армирование стенок подколонника назначаем конструктивно Ф4Вр-1 с шагом S=20·d=20·1,6=3230см. Список литературы: В.Н.Байков, Э.Е.Сигалов «Железобетонные конструкции. Общий курс», Москва. Стройиздат 1991 г. СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика», Москва 1983 г. Жангуразов А.М. «Расчет и проектирование железобетонных арок», Нальчик 1994 г. | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
м , без учета крановой нагрузки 
см; 
см.
;
см4. по формуле 21(9)
;
кН/м;
кН/м;
; но не менее 
;
; для определения JS необходимо знать площадь сечения арматуры, в первом приближении можно взять минимально допустимую арматуру 2х3Ф16А-Ш с Аs=12,06 см2, при которой коэффициент армирования 
.Теперь находим 
см4; φр=1 – для элемента без предварительного напряжения арматуры. Коэффициент увеличения эксцентриситета продольной силы находим по формуле
см.
, находим высоту сжатой зоны:
см.
.
.
.в этом случае по формуле 1У.38 1 находим, что 
см2. принимаем 3Ф16 с Аs=6,03.
=6,03 см2. Окончательно для армирования надкрановой части колонны принимаем 2х3 Ф16А-Ш. Кроме того, вдоль стороны сечения колонны h=60 см необходимо, согласно главы 4(1) установить продольную конструктивную арматуру Ф12 А-Ш.
м;
см.