Пояснительная записка к курсовому проекту по курсу Основания и фундаменты Студент Гр. С933 Кичан И. С. Проверил Пронкина Т. Н
 Скачать 421.5 Kb.
|
Определение числа свай в свайном фундаменте и проверки по 1 группе предельных состояний.3.3.1. Число свай  где: NcI – нагрузка на фундамент в уровне поверхности земли. Nc – принятая расчетная нагрузка  - коэффициент , зависящий от вида свайного фундамента =9 – для «куста»d – размер стороны сечения сваи = 0.3 м hp – высота ростверка от уровня планировки до подошвы mt (20 кН/м3)– осредненный удельный вес материала ростверка и грунта на уступах. – коэффициент надежности Принимаем число свай равное шести. Уточнение размеров ростверка в плане. Принимаем прямолинейное расположение свай в фундаменте, расстояние между ними – необходимый минимум 3d (0.9м), расстояние от грани ростверка до грани сваи: с0=0,3d+0.05=0.14м Расстояние от центра сваи до края ростверка: 0.5d + c0 = 0.15 + 0.14 =0.29 м. Общий габарит ростверка: bp = 3d + 2c0 = 0.9 + 20.28 = 1.46м. lр=2·3d+2c0=1,8+2·0,28=2,36м. Принимаем размеры ростверка в плане 1,5х2,5м. 3.4 Проверка напряжений в свайном основании по 2 группе предельных состояний (по подошве условного свайного фундамента). φ1=25 град h1=0.4м φ2=35 град h2=4.8м φ3=18,5 град h3=2,05м  φср/4=29,78/4=7,44о Ширина условного фундамента:  где:b - расстояние между осями крайних свай d – размер поперечного сечения сваи l – расстояние от острия сваи до уровня, с которого происходит передача давления боковой поверхностью сваи на грунт. by=2·tg(29,78/4)·7,25+0.9+0.3=3,1 Ay=by2=3.12=9.61 Условие прочности : Py < Ry Ry – расчетное сопротивление грунта условного фундамента Py - расчетная нагрузка Py = ( NoII + NfII + NgII +NcII ) / Ay NfI1=Vрос*·γбет·1,1=(1,5·1.2·1.2-0.9·0.8·0.5+0,3·2,5·1,5)·25·1,1=90,34кН NgI1=Vгр·γгр·1,2=(2.9·0.275·1.2+0.813·6.2·2+2·1.5·0.95·6.2)·1.2·19,9=713 кН NcII=97,88кН NoII=2700кН Ру=(2700+97,88+713+90,34)/9,61=374,7kH/м2  РуУсловие прочности выполнено. 3.5 Расчет осадок условного свайного фундаментаЭпюра напряжений от собственного веса грунта:  где:
i – удельный вес i-го слоя грунта . Нi – толщина i-го слоя. zg0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы Строим вспомогательную эпюру 0.2zg – для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания. zg0=248,24 кН/м2 Определим напряжение от внешней нагрузки, т.е. от фундамента: zp=P0 , где: P0 = Pср - zg0 - дополнительное вертикальное давление на основание Рср – среднее давление под подошвой фундамента. P0 =617,7–248,24 =369,46 кПа - коэффициент , принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины  hi = 0.4b = 0.42,5 = 1м
Сжимаемую толщу основания определяем графически – в точке пересечения графиков f(0.2zg0) и f(zp) - Сжимаемая толщина Нс=4,6 м zp = 70кПа zg = 324 кПа 0.2zg = 64.8 кПа – условие выполнено Аналитическая проверка: zp = 0.2zg 5 кПа =64,85 условие выполнено Расчет осадки:
S = 0.0490.8 = 0.039 м =3,9 см Осадка не превышает допустимые 8 см. 3.6 Подбор оборудования для погружения свай. Определение расчетного отказа.Глубина погружения сваи Sa от одного удара молота или от работы вибропогружателя в течение 1 минуты называется отказом. Определяется по формуле:  где: = 1500 кПа – для ж/б свай g = 1 2 = 0.2 – коэффициент восстановления М =0,8 - коэффициент зависящий от грунта под концом сваи. Еd=1,75·a·N – расчетная энергия удара молота Еd = 1.7525575,76 = 25189,5 Дж=25,2 кДж N = 575,76 кН – расчетная нагрузка на сваю. Выбираем паро-воздушный молот одиночного действия СССМ-570: расчетная энергия удара 27 кДж масса молота 2,7 т масса ударной части 1,8т Высота подъема цилиндра 1,5м условие применимости:  m1 = 27 кН – масса молота m2 = 15,9 кН - вес сваи m3 = 0.3 кН – масса подбабка km = 5   м3.7 Заключение по варианту свайных фундаментов.Назначаем свайные фундаменты из забивных свай по ГОСТ 19804.1-79*квадратного сечения 0,3х0,3м, длиной 7м. Марка сваи С 7-30, несущая способность Fd=806кН. Ростверки монолитные железобетонные высотой 1,5м. Несущий слой-глина полутвердая с IL=0.27. Оборудование для погружения - паро-воздушный молот одиночного действия ССС-570 с Еd=25.2 кДж. Расчетный отказ-0,004м.3.8 Рекомендации по производству работ и устройству гидроизоляции.Земляные работы должны выполнятся комплексно-механизированным способом в соответствии со СНиП 3.02.07-87. Ширина по дну траншеи с учетом ширины конструкции фундаментов и необходимостью спуска людей с добавлением 0,6м.Наружную поверхность фундаментов, стен подвала покрывают двумя слоями горячего битума.ЗаключениеВыполнив курсовой проект я научился рассчитывать как фундаменты мелкого заложения, так и свайные фундаменты. После проведенных расчетов как основной вариант принимаем фундаменты мелкого заложения: После проведенных расчетов принимаем фундаменты: -по оси «А»( в бесподвальной части здания) – сборный под колонны ФВ8-1 2,7х2,4м Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -1800 мм. -по оси «Б» (в бесподвальнй части здания) – сборный под колонны ФВ10-1 3,3х3м Глубина заложения фундамента от планировочной отметки –1800 мм. -по оси «В» (в подвальной части здания) – сборный под колонны ФВ4-2,1х1,8м. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -4800 мм. -по оси «Г» (в подвальной части здания) – ленточный, сборный. Плиты железобетонные Ф16; блоки фундаментные марки – ФС 6. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -4800 мм. Как второй вариант строительства можно принят свайный фундамент, со сваями длиной 7м марки С7-30. Список использованной литературы.Механика грунтов, основания и фундаменты( методические указания к курсовому проекту для студентов специальности 1202) ДВГТУ 1984. г.Владивосток Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов. М.: Стройиздат, 1990 Далматов Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты. Л.: Стройиздат 1988 |