Пояснительная типовая ВЛ тр КЛ. пя ВЛ-тр-р - КЛ. Пояснительная записка составлена по гост 10696

• Название: Пояснительная записка составлена по гост 10696
• Анкор: Пояснительная типовая ВЛ тр КЛ
• Дата: 28.09.2022
• Размер: 280 Kb.
• Имя файла: пя ВЛ-тр-р - КЛ.doc
• Тип: Пояснительная записка; #702677
• страница: 3 из 4

7.4. Опоры и фундаменты ВЛ.
Закрепление опор ВЛ-0,4 кB, ВЛ-10 кВ приняты по типовому проекту арх. No 9015 альбом 1 «Ленинградское отделение института Сельэнергопроект». Сваи для закрепления опор выполняются из стальных труб диаметром 377 мм cтeнкa 6 мм по ГОСТ 8696-74.

Длина свай определена проектом с учетом несущей способности грунтов по трассе проектируемой ВЛ-0,4 кB. Металлические сваи погружаются в предварительно пробуренные скважины Ф= 300 мм. Глубина скважин должна быть на 1 метр меньше глубины забивки свай. Заполнение пазух пробуренных скважин, после установки в них свай, следует выполнять местным выбуренным грунтом с тщательным послойным уплотнением. Для закрепления одностоечных опор в свае из стальной трубы, стойка опускается внутрь сваи-трубы на указанную в чертеже отметку и опирается на стержень диаметром 24 мм, установленный по диаметру сваи на этой отметке. На уровне верха сваи стойка закрепляется от горизонтальных перемещений стяжкой из уголков. Для предотвращения перемещений нижнего конца стойки внутри сваи-трубы на стоке в имеющееся в ее нижней части отверстие устанавливается распорка. Вместо распорки может быть выполнена засыпка пазух сухим песком на высоту не менее 1м от низа стойки. Металлические сваи устанавливаются в грунте с использованием копровой установки. В качестве ударной части могут использоваться механические молоты, гидромолот СП-70 с массой ударной части 200 кг, дизель молоты ЛМ-58, АМ-150А. СП-60 с массой ударной части 180-240 кг.
Стальные конструкции фундаментов опор, погружаемые в грунт, должна быть защищены от коррозии путем нанесения защитных покрытий из кремнеорганической эмали марки КО-198 по ТУ 6-02-841 -74.

В целях предохранения стальных труб от деформации при замерзании воды в их полости, a так же для улучшения антикоррозийных условий, их внутренние полости должны засыпаться гидрофобным грунтом - крупным песком, пропитанным дизельным топливом или песочно-цементной смесью в отношении 3:1. Все металлоконструкции, расположенные выше отм. 0.000 покрыть два раза грунтовкой ГФ -017 ОСТ 5-10-1428-79, затем окрасить двумя слоями лака ПФ 170 ГОСТ 15907-70 с добавлением 10 - 15% алюминиевой пудры ГОСТ 5494-7 JE.

Для изготовления металлических Конструкций и деталей опор и фундаментов должны использоваться следующие виды материалов:

уголки стальные равнополочные по ГОСТ 8509-93

швеллеры стальные горячекатаные по ГОСТ 8240-69

полоса стальная горячекатаная по ГОСТ 103-76 0019-373-01

прокат стальной горячекатаный круглый по ГОСТ2590-88

труба стальная спирально-шовная по ГОСТ 8596-74

Исходя из расчетной температуры строительства -46С конструкции должны изготавливаться из низколегированной стали марки 09Г2С и 09Г2 по ГОСТ 19281-89 ГОСТ 19282-73.

Вспомогательные элементы должнны изготавливаться из стали С255 по ГОСТ 27772-88.

Сварку металлоконструкций производить покрытыми электродами марки Э46А по ГОСТ 9467-75.
Расчет строительных конструкций ВЛ -10 кВ (опор, фундаментов и оснований) производился по методу предельных состояний на расчетные нагрузки для двух групп предельных состояний (2.5.137) в соответствии с государственными стандартами и строительными нормами и правилами.

Опоры, фундаменты и основания ВЛ-10 кВ рассчитаны на сочетания расчетных нагрузок нормальных режимов по первой и второй группам предельных состояний и аварийных и монтажных режимов ВЛ по первой группе предельных состояний.

Расчет опор, фундаментов и оснований фундаментов на прочность и устойчивость произведен на нагрузки первой группы предельных состояний.

Расчет опор, фундаментов и их элементов на выносливость и по деформациям произведен на нагрузки второй группы предельных состояний.

Расчет оснований по деформациям произведен на нагрузки второй группы предельных состояний без учета динамического воздействия порывов ветра на конструкцию опоры.
7.5. Пересечение с препятствиями и сближение с сооружениями ВЛ.
Линии ВЛ пересекают существующие сооружения, в связи с чем опоры размещены таким образом, чтобы обеспечить требуемые ПУЭ (главы 2.4 и 2.5) габариты пересечений.

Расстояние по вертикали от проводов до земли и проезжей части - не менее 7 м

Расстояние по горизонтали от фундамента опоры до
подземного трубопровода. - 10м.

В стесненных условиях - 5м.

При обрыве провода в смежном пролете до поверхности земли - не менее 5,5 м

Расстояние по горизонтали от основания опоры ВЛ до кювета
или бортового камня проезжей части улицы (проезда) - не менее 2,0 м

Расстояние до тротуаров и пешеходных дорожек не нормируется

Угол пересечения ВЛ 10 кВ между собой и с ВЛ 0,4 кВ не нормируется.

Угол пересечения с улицами (проездами) не нормируется. При прохождении ВЛ вдоль улицы допускается расположение проводов над проезжей частью.

Для предотвращения вынужденных наездов транспортных средств на опоры ВЛ, устанавливаемые в пределах городских улиц и дорог, их следует ограждать в соответствии с требованиями строительных норм и правил.

Крепление проводов ВЛ на штыревых изоляторах должно быть двойным. При применении подвесных и полимерных изоляторов крепление проводов на промежуточных опорах должно выполняться глухими зажимами.

Наименьшие расстояния определяются при наибольшей стреле провеса провода без учета его нагрева электрическим током:

- при высшей температуре воздуха;

- при расчетной линейной гололедной нагрузке (ПУЭ, 2.5.57) и температуре воздуха при гололеде (ПУЭ, 2.5.51).

Расстояния от заземлителей опор ВЛ до проложенных в земле силовых кабелей приняты в соответствии с ПУЭ (гл.2.1 и 2.3).

При переходах ВЛ – 10 кВ через дорогу проектом предусмотрены рядом стоящие опоры для минимизации стрелы провеса в габаритах определяемых ПУЭ при стандартной высоте подвеса проводов 8.000 мм от уровня земли.

7.6. Заземление опор ВЛ.
Сопротивление грунтов в основании опор проектируемых ВЛ составляет 800- 1000 Ом∙м.

Расчетное сопротивление сваи стойки из трубы составляет 39, 72 ом. При нормативном сопротивлении ЗУ 20 ом.

В связи с этим проектом для промежуточных опор предусмотрена установка дополнительного электрода ст.

Ф 50 заглублением до отм. -5.000, заземляющего устройства на расстоянии 5 метров от сваи стойки опоры и обеспечение металлосвязи сваи стойки опоры с заземляющим электродом полосой ст. 25х4.

Расчетное сопротивление ЗУ промежуточной опоры 12,68 ом.

Для анкерной опоры проектом предусмотрена металлосвязь между сваей стойкой анкерной опоры и сваей стойкой укоса полосой ст. 25х4 обеспечивающей расчетное сопротивление ЗУ 13,3 ом.

На ВЛ- 10 кВ заземлены:

1) опоры, имеющие устройства молниезащиты;

2) железобетонные опоры;

Для заземления железобетонных опор в качестве заземляющих проводников использовать те элементы напряженной и ненапряженной продольной арматуры стоек, металлические элементы которых соединены между собой и могут быть присоединены к заземлителю.

В качестве заземляющего проводника вне стойки или внутри может быть проложен при необходимости специальный проводник.

Сечение каждого из заземляющих спусков на опоре ВЛ должно быть не менее 35 мм , а для однопроволочных спусков диаметр должен быть не менее 10 мм (сечение 78,5 мм ). Количество спусков должно быть не менее двух.

7.7. Техника безопасности при сооружении ВЛ.
Работы по сооружению линий электропередач, электромонтажные и наладочные работы должны проводиться в соответствии с требованиями «Правил техники безопасности при производстве электромонтажных работ на объектах Минэнерго СССР», утвержденных 4.10.83 и СНиП 3-7-80 «Техника безопасности в строительстве».
7.8. Охрана окружающей среды при сооружении ВЛ.
В связи с отсутствием вредных выбросов от сооружаемых объектов специальные мероприятия по охране окружающей среды в проекте не предусматриваются. Положенный в основу «Норм технологического проектирования линий электропередач» принцип электробезопасности гарантирует отсутствие отрицательного воздействия ВЛ на обслуживающий персонал, местное население и животных. При проведении работ вблизи ВЛ требуется соблюдение специальных требований ПТБ и ПЭЭП.

При сооружении ВЛ возможны следующие воздействия на окружающую среду:

- воздействия, связанные со строительством ВЛ:

- воздействия, связанные с эксплуатацией ВЛ.

Наибольшие воздействия оказываются на этапе строительства ВЛ:

- подготовка трассы;

- устройство фундаментов;

- монтаж проводов;

- организация временных дорог.

Воздействия связанные с эксплуатацией.

В период эксплуатации ВЛ возможны следующие виды воздействия на окружающую среду:

- отчуждение в постоянное пользование земельных участков вдоль трассы;

- проезд к ВЛ для проведения аварийно-восстановительных работ и ремонтных работ

В результате перечисленных работ необходимо свести к минимуму следующие отрицательные воздействия на окружающую среду: разрушительное воздействие на почву, дороги строительной техникой и автотранспортом, уничтожение растительного покрова, загрязнение поверхности и подземных вод производственными и бытовыми стоками.
7.9. Расчет токов короткого замыкания ВЛ.
Расчет токов короткого замыкания ВЛ-10 кВ производим по ГОСТ 27514-87

Воздушные и кабельные линии электропередачи:

номинальное напряжение , кВ;

индуктивное сопротивление прямой последовательности , Ом/км;

x₁ = x_уд l где х_уд табл. 6.31 В. И. Гайдукевич «Справочное пособие» М. Стройиздат 1986 г.

индуктивное сопротивление нулевой последовательности , Ом/км;

взаимное индуктивное сопротивление нулевой последовательности (при наличии нескольких воздушных линий на одной трассе), Ом/км;

активные сопротивления прямой и нулевой последовательности и , Ом/км;

R₁=R_уд l где R_уд табл. В. И. Гайдукевич «Справочное пособие» М. Стройиздат 1986 г.

и - активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности воздушной линии ( , ).

длина линии , км;

емкость , Ф/км.

При приближенных расчетах начальное действующее значение периодической составляющей тока в месте КЗ допускается определять по методу эквивалентного генератора, приняв ЭДС всех источников электроэнергии равной нулю и используя формулу


Где Хэк=Zк

Сопротивление цепи КЗ ( ) определяют в зависимости от вида КЗ:

при трехфазном ;

при двухфазном ;

при однофазном .

- коэффициент, значение которого рекомендуется принимать равным: =1,1 - при определении максимального значения тока КЗ; =1,0 - при определении минимального значения тока КЗ;
7.10. Расчет потерь напряжения ВЛ.
Расчет производим по методике В. И. Гайдукевич «Справочное пособие» М. Стройиздат 1986 г.

Потеря напряжения трехфазной линии при cos ф неравном 1.

Действующая

ΔU = 3 I_p l cosф/ γ s

Где s – сечение провода мм²

I_р - ток линии А.

l – длина линии м.

γ – удельная проводимость МСм/м для алюминия γ = 38.

В процентах

ΔU =100 3 I_p l cosф/ U_н γ s
8. Кабельная линия 0,4 кВ.

Кабельные линии 0,4 кВ предназначена для электроснабжения ТП №2 п. Пуровский. Режим работы КЛ-10 кВ, круглогодичный.

Температура наружного воздуха при производстве монтажных работ +35, –5 ⁰С.

Источником электроснабжения принята ТП согласно выданных технических условий.

По надежности электроснабжения относится к потребителям II категории. Электроснабжение предусмотрено проектом по двум кабельным линиям 2АВБбШв (4х150) 380 В длиной 230 метров и по четырем кабельным линиям 4АВБбШв (4х120) 380 В длиной 460 метров каждая от ТП к вводно- распределительному устройству ВРУ-1, ВРУ-2, с автоматическими выключателями, которые установлены в помещении первого этажа. В ВРУ1 и ВРУ2 предусмотрено АВР, выбор кабеля произведен из учета аварийной работы кабельной линии при обесточивании одного из вводов ВРУ.

Потребителями электрической энергии является: Офис Администрации Пуровского района. Питание электроприемников Офиса Администрации и выбор аппаратов защиты определяется проектом 02/6761 разработанным ГУП «НОСПРОЕКТ-2», мастерская № 9.

В ВРУ предусмотреть раздельные шины для подключения нулевого защитного и нулевого рабочего проводников.

Питание электроприемников 380 В и 220 В предусматривается от комплектной закрытой трансформаторной подстанции напряжением 10(6)/0,4 кВ мощностью до 2x1000 кВА в металлическом контейнере типа 2КТПНУ-10 полной заводской готовности.

Выполнить систему уравнивания потенциалов путем присоединения всех коммуникаций к наружному заземляющему устройству.
8.1. Защита кабельных линий 0,4 кВ.
Выбор аппаратов защиты произведен из условий:

Проводники силовых и осветительных сетей до 1 кВ должны быть защищены от перегрузок и коротких замыканий, а их сечение выбирается в соответствии с гл. 3.1. ПУЭ – 76, и должно быть не менее сечения принятого по расчетному току (п. 6.1.31. ПУЭ – 99).

Выбор аппаратов производим с учетом:

прочности изоляции необходимой для надежной работы в длительном режиме и при кратковременных перенапряжениях;

допустимого нагрева токами в длительном режиме;

стойкости в режиме короткого замыкания;

технико-экономической целесообразности;

соответствия окружающей среде и роду установки;

достаточной механической прочности;

допустимых потерь напряжения в нормальном и аварийном режимах.

Согласно ПУЭ п. 1.3.3. пронимаем в качестве расчетного ток, приведенный к длительному режиму.
Характеристики защитного оборудования выбраны исходя из их функций для защиты от сверхтока, вызванного перегрузкой или коротким замыканием. ВРУ оборудованы автоматическими выключателями с т.о. т. р. .

Выбор сечений токопроводящих жил кабельных электрических сетей произведен по длительно – допустимому току, допустимой потере напряжения, защите кабеля от перегрузки в соответствии с ГОСТ Р 50571.5 – 94, Допустимой максимальной температуре, электромеханических нагрузок возникающих при токах К.З., требований экономичности.

Выбор сечения проводников производим по ПУЭ тб.1.3.4, 1.3.5.

Проверку по экономической плотности тока производим по ПУЭ п.1.3.25 -1.3.32.

Выбор электрических аппаратов и проводников по условиям короткого замыкания производим по ПУЭ гл.1.4.


8.2. Расчет токов короткого замыкания К.Л.
Расчет токов короткого замыкания производим для выбора аппаратов защиты и проводников, проверки их по условиям термической и электродинамической стойкости при К.З., для определения параметров срабатывания, проверки чувствительности и согласования действий устройств РЗА электроустановок.

Расчету токов К.З. предшествует анализ схемы электрической сети и определение наиболее тяжелых, но достаточно вероятных расчетных условий, в которых оказывается тот или иной элемент. Эти условия находят отражение в расчетной схеме. На основании расчетной схемы составляется схема замещения, в которой все электрические и магнитные связи представлены электрическими сопротивлениями.

Расчет индуктивных и активных сопротивлений элементов сети в схеме замещения при U_б =U_{ср ном} .

Трансформатор.