Приведите схему устройства ленточного микрофона

• Название: Приведите схему устройства ленточного микрофона
• Дата: 22.11.2022
• Размер: 375.5 Kb.
• Имя файла: 3 (1).doc
• Тип: Документы; #805615

1. 
   Приведите схему устройства ленточного микрофона.
   

Объясните принцип действия, особенности конструкции и эксплуатации микрофона.

Ответ:

Все применяемые в практике звукозаписи микрофоны можно классифицировать по следующим категориям: - по принципам преобразования энергии; - по видам характеристик направленности; - по областям применения и конструктивным особенностям.

По принципам преобразования акустической энергии в электрическую микрофоны подразделяются на несколько категорий: электродинамические (в том числе катушечные, ленточные и др.), конденсаторные (электретные); угольные, пьезоэлектрические, кремниевые, оптические и др.

Наибольшее распространение в практике звукозаписи имеют в настоящее время электродинамические (катушечные, ленточные) и конденсаторные (электретные) микрофоны, поэтому остановимся только на их принципах преобразования, другие типы микрофонов или устарели (угольные), или находятся в стадии освоения (оптические, кремниевые и др.). О них было рассказано в предыдущей статье, более подробную информацию можно получить из литературы.

Вид преобразования энергии нередко отражается в названии микрофона, например: МД-52 (D-40S) — микрофон электродинамический (52 — номер разработки); МЛ-20 (R-44) — микрофон электродинамический ленточный, МК-011 (С-3000) — микрофон конденсаторный; МКЭ-19 -микрофон электретный и т.д.

Электродинамические микрофоныКак уже отмечено ранее, принцип действия таких микрофонов основан на индукционном принципе, открытом Фарадеем в 1831 году и заключающемся в том, что если при перемещении проводника в магнитном поле он пересекает силовые линии, то в проводнике возникает электродвижущая сила (ЭДС). Когда этот проводник замыкается на внешнюю цепь, в ней под действием ЭДС появляется индукционный ток. В электродинамическом микрофоне звуковая волна воздействует на легкую диафрагму, которая начинает колебаться и приводит в движение связанный с ней проводник, помещенный в постоянное магнитное поле. При движении проводника в магнитном поле в нем индуцируется электрический ток, который затем усиливается и передается для дальнейшей обработки. В зависимости от вида проводника (звуковой катушки, то есть провода, намотанного на цилиндрический каркас, или металлической ленточки и др.) электродинамические микрофоны подразделяются на микрофоны катушечные, ленточные и другие типы (например, изодинамические).

Электродинамические катушечные микрофоныКонструкция ненаправленного динамического микрофона схематически показана на рис. 1. На рис. 1a изображена упрощенная модель, на рис. 1b представлен разрез конструкции реального микрофона.



К диафрагме, которая состоит из сферического купола (1) и гофрированного подвеса (2), приклеена звуковая катушка (3), состоящая из каркаса с намотанным на него в два слоя проводником. Магнитная цепь включает в себя: постоянный магнит (4), магнитопровод в виде стакана (5), фланца (6) и полюсного наконечника (7). Гофрированный подвес диафрагмы приклеивается к верхнему фланцу (через прокладку), так чтобы катушка разместилась в середине зазора (8). Поскольку магнит намагничен вдоль оси, то магнитные силовые линии пересекают зазор, поэтому когда при движении диафрагмы под действием звукового давления катушка начинает колебаться, пересекая при этом магнитные силовые линии, в ней индуцируется ток, связанный с действующей величиной звукового давления на диафрагму соотношением F=BLI, где F=pS — сила, действующая на диафрагму (Н), S — площадь диафрагмы (кв. м), p — звуковое давление (Па), B — индукция в зазоре (Tesla), L — длина проводника звуковой катушки (м), I — сила тока (А).



При колебаниях диафрагмы в полостях между ней, полюсным наконечником и верхним фланцем возникает избыточное звуковое давление, и воздух начинает через зазор выходить в полость (9), а затем через отверстия в дне стакана (10) в полость (11). Отверстия эти обычно закрыты тканью (12), что дает возможность регулировать сопротивление звуковому потоку. Сверху над диафрагмой обычно устанавливается накладка (13), форма которой в центральной части повторяет сферическую форму диафрагмы, она имеет широкие окна, то есть акустически прозрачна. Между диафрагмой и накладкой имеется узкая полость (14), которая также оказывает свое влияние на демпфирование колебаний диафрагмы.

Поскольку чувствительность электродинамического микрофона приближенно определяется как SsмBL/Z, где sм — площадь мембраны, В — магнитная индукция в зазоре, L — длина проводника, Z — импеданс (сопротивление) микрофона, то для того, чтобы чувствительность не зависела от частоты, то есть микрофон имел ровную частотную характеристику, необходимо, чтобы сопротивление микрофона сохранялось постоянным в широком диапазоне частот. С этой целью в конструкции динамических микрофонов и используются последовательности воздушных полостей со специально подобранными значениями массы (mi) и гибкости (сi) воздушного объема и активного сопротивления потерь (ri) за счет трения в щелях (которое, как сказано ранее, регулируется выбором размеров щелей и параметров ткани, их закрывающей). Таким образом, образуется сложная многорезонансная акустико-механическая система, в которой создается последовательность близко расположенных резонансов (с примерно равной добротностью), огибающая которых и формирует ровную частотную характеристику.

Выбор конструкции диафрагмы (материала, толщины, формы и др.), магнитной цепи и других элементов также оказывает существенное влияние на форму частотной характеристики, уровень нелинейных и переходных искажений и другие параметры. Диафрагма с подвесом (рис. 2) обычно изготавливаются методом горячего прессования из пленки толщиной 20 мкм (например, полиэстер типа Майлар (Mylar), обладающей высокой температурной (от -40 до +77 градусов) и вибрационной стабильностью и выдерживающей большое натяжение. Кроме того, такая пленка обладает достаточной жесткостью, что позволяет сохранять поршневой режим колебания диафрагмы в достаточно широком диапазоне частот, и имеет низкий удельный вес.



В качества магнита используются магнитотвердые сплавы с высокой остаточной индукцией (например, магниты из неодима). Стакан и фланец изготавливаются из магнитомягких материалов (малоуглеродистой стали или пермаллоя). Диаметр стакана 20-40 мм, что определяет общий размер капсюля. Капсюль вместе с амортизаторами, предохраняющими его от ударов и тряски, закрепляется в корпусе микрофона.

В зависимости от конструкции стакана микрофоны могут работать в режиме приемника давления или в режиме приемника градиента давления, если обеспечен доступ внешней звуковой волны к тыльной поверхности диафрагмы через боковые отверстия в стаканах (конструкция такого микрофона будет показана в следующей статье). Соответственно они могут иметь все виды характеристик направленности, о которых будет сказано далее.

Теория проектирования и методы расчета динамических микрофонов хорошо разработаны, поскольку они выпускаются на протяжении уже нескольких десятилетий. В работах Гутина Л. Я., Фурдуева В. В., Вахитова Ш. Я, Вахитова Я.Ш., Гарри Олсона и др. представлены расчеты электродинамических микрофонов на основе анализа эквивалентных электрических схем (метод электромеханических аналогий). Эквивалентная схема динамического микрофона (приемника давления) показана на рис. 3, где m1, с1, r1 — масса, гибкость и сопротивление подвижной системы, mi, сi, ri — масса, гибкость и сопротивление воздуха в полостях за диафрагмой. Расчет таких схем (определение их частотных и импульсных характеристик, импедансов и др.) не представляет проблем, например, с помощью программ MicroCAD и др. Трудности возникают с измерениями параметров в реальном микрофоне: гибкостей, масс, сопротивлений и т. д. Кроме того, точность расчетов с использованием метода электромеханических аналогий можно считать удовлетворительной в области низких частот (где можно рассматривать конструктивные элементы микрофона как систему с сосредоточенными параметрами), при повышении частоты необходимо учитывать распределенные свойства подвижной системы и использовать более точные методы. В настоящее время расчет колебательных процессов в сложных конструкциях капсюлей микрофонов (с учетом колебаний элементов подвижной системы, колебательных процессов в сложной системе воздушных полостей, дифракции на корпусе и т.д.) выполняется с помощью численных методов.

2. 
   Для измерения частотной характеристики громкоговорителя используется измерительный микрофон, напряжение на выходе которого пропорционально величине звукового давления. Вычислите звуковое давление и его уровень для нескольких частот, указанных в таблице. За нулевой уровень необходимо принять давление, создаваемое на частоте 1000 Гц. Для расчета величины давления воспользуйтесь формулой чувствительности микрофона и величиной чувствительности, приведенной в таблице 1.
   

Таблица 1

Частота f, Гц	40	200	1000	5000
Чувствительность микрофона є, мВ/Па	4	8	9	5
Напряжение, измеренное на выходе микрофона V, мВ Звуковое давление, создаваемое громкоговорителем P, Па Уровень звукового давления N, дБ	1	1,35	1	0,05

3. 
   При снятии частотной характеристики двух громкоговорителей получены уровни звукового давления, указанные в таблице 2. По приведенным данным постройте частотные характеристики для обоих громкоговорителей на одном графике ( масштаб по оси частот должен быть логарифмическим, для чего нормированные частоты, указанные в таблице следует отложить равномерно). Объясните отличия построенных характеристик и особенности конструкции громкоговорителей, которые могли бы явиться причиной этого отличия.
   

Таблица 2

Частота f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000
	Уровень звукового давления N, дБ
1-й громкоговоритель	10	5	5	3	2	2	0	0	0	0	0
2-й громкоговоритель	-	-	-	-	-	-23	-17	-5	-7	-2	0

Частота f, Гц	1250	1600	2000	2500	3150	4000	5000	6300	8000
	Уровень звукового давления N, дБ
1-й громкоговоритель	-5	-20	-	-	-	-	-	-	-
2-й громкоговоритель	-2	1	4	-3,5	-3	7	-1	-9	-13

Ответ:

Частотная характеристика по звуковому давлению (ЧХЗД) - это зависимость звукового давления, развиваемого громкоговорителем в точке свободного поля, находящейся на определенном расстоянии от рабочего центра, от частоты при постоянстве величины напряжения на входе. ЧХЗД характеризуется неравномерностью и эффективно воспроизводимым диапазоном частот.

Неравномерность ЧХЗД определяется уровнем давлений Рмакс и Рмин в заданном диапазоне частот, выраженным в децибелах, т.е. Nн = 20lg(Рмакс/Рмин). Эффективно воспроизводимый диапазон частот - это диапазон, в пределах которого ЧХЗД не выходит за пределы заданного поля допусков или обладает неравномерностью, не превышающей заданное значение.

Если принять поле допусков ЧХЗД для громкоговорителей №№ 1и 2 равным +/- 5дБ, то из полученных зависимостей видно, что 1-й громкоговоритель и 2-й громкоговоритель имеют примерно одинаковую неравномерность, но существенно различные эффективно воспроизводимые диапазоны частот - 1-й громкоговоритель 30...1400Гц и 2-й громкоговоритель1100...14000 Гц.таким образом, громкоговоритель № 1 - низкочастотный, а № 2 - высокочастотный.

Основным конструктивным отличием громкоговорителей 1 и 2, приводящим к различию их ЧХЗД , является размер (диаметр) их диафрагмы - подвижного элемента головки громкоговорителя, выполняющего при колебаниях роль воздушного поршня, инициирующего воздушную звуковую волну. Наиболее эффективное звуковой волны происходит в том случае, когда диаметр диафрагмы имеет близкий порядок с длиной волны излучаемого звука. Следовательно, чем больше диаметр диафрагмы, тем больше длина волны звука, который она излучает, тем, следовательно, ниже частота излучаемого звука, поскольку частота звука ω связана с его длиной волны λ соотношением : ω = 2πVзв / λ, где Vзв - скорость звука. Поэтому размер головки громкоговорителя №1 превышает размер головки громкоговорителя №2. Если принять центральную частоту диапазона громкоговорителя №1 примерно 500 Гц, а №2 - примерно 5000 Гц, то величина этого превышения будет составлять примерно 10 раз.

4. 
   Укажите причины неравномерности частотной характеристики в области средних и верхних частот для громкоговорителей прямого излучения и причины спада верхних частот. Какие меры принимаются при конструировании громкоговорителей для уменьшения этих искажений?
   

Ответ:

Частотная характеристика диффузорных громкоговорителей имеет значительную неравномерность. Характеристики однотипных, но различных громкоговорителей отличаются друг от друга. Однако у всех диффузорных громкоговорителей частотная характеристика имеет спад на нижних частотах, неравномерность на средних и верхних частотах, спад на верхних частотах.

Диффузор громкоговорителя на нижних частотах можно с небольшой погрешностью уподобить поршневому излучателю, поэтому собственная частота подвижной системы громкоговорителя является для него нижней граничной частотой. Ниже этой частоты излучаемая громкоговорителем мощность уменьшается, причем спад мощности составляет 12 дБ на октаву. Для расширения полосы нижних частот, воспроизводимых громкоговорителем, необходимо снижать частоту механического резонанса. Это может быть достигнуто при увеличении массы и гибкости подвижной системы. Увеличение массы приведет к уменьшению отдачи на верхних частотах.

Частота резонанса понижается за счет увеличения гибкости подвеса, главным образом гофра. С этой целью гофр промазывают незасыхающей смазкой (головки 4А-32, 4А-44, 2А-12) или выполняют из винилискожи и подклеивают к диффузору (головка 2А-14). У современных широкополосных кинотеатральных диффузорных головок частота механического резонанса лежит в пределах от 40 до 70 Гц, причем нижний предел характерен для более мощных головок.

Причины нелинейных искажений в диффузорных громкоговорителях: неоднородность магнитного поля в зазоре магнитной системы, нелинейность подвеса, продольного изгиба диффузора, свободных колебаний подвижной системы. Пути уменьшения искажений.

Частотная характеристика диффузорных громкоговорителей имеет значительную неравномерность. Характеристики однотипных, но различных громкоговорителей отличаются друг от друга. Однако у всех диффузорных громкоговорителей частотная характеристика имеет спад на нижних частотах, неравномерность на средних и верхних частотах, спад на верхних частотах.

Диффузор громкоговорителя на нижних частотах можно с небольшой погрешностью уподобить поршневому излучателю, поэтому собственная частота подвижной системы громкоговорителя является для него нижней граничной частотой. Ниже этой частоты излучаемая громкоговорителем мощность уменьшается, причем спад мощности составляет 12 дБ на октаву. Для расширения полосы нижних частот, воспроизводимых громкоговорителем, необходимо снижать частоту механического резонанса. Это может быть достигнуто при увеличении массы и гибкости подвижной системы. Увеличение массы приведет к уменьшению отдачи на верхних частотах.

Частота резонанса понижается за счет увеличения гибкости подвеса, главным образом гофра. С этой целью гофр промазывают незасыхающей смазкой (головки 4А-32, 4А-44, 2А-12) или выполняют из винилискожи и подклеивают к диффузору (головка 2А-14). У современных широкополосных кинотеатральных диффузорных головок частота механического резонанса лежит в пределах от 40 до 70 Гц, причем нижний предел характерен для более мощных головок.

Устройство ВЧ головок рупорного типа. Основные детали подвижной и магнитной системы. ВЧ рупорной головки. Нелинейные искажения в рупорных громкоговорителях, причины их возникновения и способы уменьшения. Пути улучшения звучания высоких частот в рупорных громкоговорителях.

5. 
   Что представляют собой резонансные поглотители? Чем объяснить поглощение звука этими конструкциями?
   

Ответ:

Одним из наиболее перспективных видов звукопоглощающих конструкций являются конструкции резонансного типа или резонансные звукопоглотители (РЗП). Такие поглотители просты в изготовлении, экономичны и, что самое важное, могут обеспечить хорошее звукопоглощение на средних и низких частотах, где обычные поглотители из пористых материалов малоэффективны. Кроме того, существует хорошо разработанная и сравнительно несложная методика расчета их акустических характеристик. В данном разделе рассматриваются следующие вопросы:

- конструкция простейшего РЗП,

- физические процессы, происходящие в РЗП под действием звуковой волны,

- механизм поглощения энергии звуковых колебаний,

- метод расчета акустического импеданса и коэффициента звукопоглощения (КЗП),

- влияние основных параметров РЗП на резонансную частоту и КЗП,

- возможности усовершенствования конструкции РЗП (зональные РЗП, РЗП с дифракционным экраном),

- области возможного применения РЗП.

 

Основные характеристики резонансных звукопоглотителей и методы их расчета

 

Простейший резонансный звукопоглотитель представляет собой панель, перфорированную отверстиями, расположенную на некотором расстоянии от жёсткой стенки. Пространство за панелью может быть разделено перегородками на отдельные отсеки (см. рисунок).  Впервые поглотитель такого типа был предложен советским акустиком С.Н. Ржевкиным еще в 1938 году.

Рассматриваемая конструкция представляет собой колебательную систему, в которой роль упругого элемента играет воздух, заполняющий пространство за панелью, а в качестве инерционного элемента выступают воздушные пробки, заполняющие отверстия панели. При приближении частоты звуковой волны, падающей на лицевую поверхность звукопоглотителя, к собственной частоте резонатора скорость движения воздуха в отверстиях панели резко возрастает. При этом увеличиваются потери звуковой энергии, обусловленные действием сил вязкого трения.



                   Резонансный звукопоглотитель

 

 Акустические свойства РЗП характеризуются входным импедансом Z и коэффициентом звукопоглощения . Входной импеданс поверхности звукопоглотителя равен, по определению, отношению звукового давления к нормальной составляющей колебательной скорости и, в общем случае, является комплексной величиной:

 

                                   

 

Обычно используют так называемый безразмерный или нормированный импеданс:

 

                                     ,

 

где ₀с –волновое сопротивление среды. Для воздуха при нормальных условиях ₀с = 420 кг/(м²с) (ρ₀ = 1,27 кг/м³, с = 330 м/с).

Коэффициент звукопоглощения РЗП равен:

                                 

                                  

 

Для получения максимального коэффициента поглощения ( = 1) необходимо, чтобы входной импеданс поверхности звукопоглотителя был согласован с волновым сопротивлением среды. В случае нормального падения плоской звуковой волны на поверхность поглотителя условие согласования имеет вид:

 

                                  R₁ = 1,         Y₁ = 0.

 

 С физической точки зрения рассмотрение процесса отражения звуковых волн от РЗП сводится к решению задачи о дифракции звука на периодической неоднородной поверхности (лицевой панели РЗП) с учётом вынужденных колебаний слабо диссипативной среды (воздуха) в объёме поглотителя (за панелью).Значение действительной (активной) составляющей импеданса R₁ определяется диссипацией энергии звуковой волны в поглотителе, однако механизмы диссипации могут быть различными.Если считать, что основные потери энергии связаны с действием вязкости и теплопроводности при движении воздуха в отверстиях панели, то для расчёта импеданса отверстия можно использовать формулу Крендалла для импеданса трубы:

Если считать, что основные потери энергии связаны с действием вязкости и теплопроводности при движении воздуха в отверстиях панели, то для расчёта импеданса отверстия можно использовать формулу Крендалла для импеданса трубы: 

 



 

где   – волновое число вязкой волны,  =210^-5 Пас – коэффициент вязкости воздуха (если материал панели обладает высокой теплопроводностью, то следует использовать увеличенное значение коэффициента вязкости ′= 2),  =2f - циклическая частота колебаний в звуковой волне, r₀ – радиус отверстия,  t – толщина панели, 2 - концевые поправки, учитывающие дифракционные эффекты.

При k_вr₀ >> 1 формула переходит в формулу Гельмгольца:

 



 

Используя эту формулу, получаем для безразмерного удельного активного импеданса РЗП выражение

 

 

 

где  - коэффициент перфорации лицевой панели, равный отношению площади отверстия S_o = d²/4 к площади квадратной ячейки, приходящейся на одно отверстие, S = a².

Для расчета концевой правки при r_o/  ≤ 0,2 используется формула:

 



 

где d = 2r_o - диаметр отверстия.

Из полученного выражения видно, что R₁ растет при увеличении толщины панели и уменьшении отверстий.

Мнимая (реактивная) составляющая импеданса Y₁ определяется упругостью воздуха в объеме РЗП и инерционностью воздуха, колеблющегося в окрестности отверстий перфорированной панели:

 



 

где l – глубина полости РЗП (расстояние от внутренней поверхности панели до жесткой стенки).

При резонансе (f = f _рез) Y₁ = 0 и коэффициент звукопоглощения (КЗП) системы α достигает максимального значения.

Для определения резонансной частоты f_рез следует решить уравнение:

 



 

В общем случае это уравнение требует численного решения, однако при условии, что длина звуковой волны   l (или 2fl/c  1), можно считать

 



 

Таким образом: 

    и

 

 

 

Из полученной формулы видно, что резонансная частота снижается при увеличении глубины полости поглотителя l.

Для построения частотной зависимости коэффициента звукопоглощения РЗП следует определить его резонансную частоту и найти значения R₁, Y₁  и α при f  = f_рез, а затем рассчитать R₁, Y₁и α для 10-15 значений частоты из интервала 

.

 

Типичный вид зависимости α(f) приведен на рисунке:

 



 

Кривая звукопоглощения резонансного звукопоглотителя

 

Использование РЗП для снижения уровня шума

 

Как следует из изложенного выше, основной областью использования РЗП является глушение так называемого тонального шума. Варьируя геометрические параметры РЗП, можно добиться того, чтобы резонансная частота поглотителя совпадала с основной частотой звука, падающего на его поверхность. При этом достигается высокие значения КЗП и, следовательно, значительное снижение уровня звука при отражении от поверхности РЗП.

Одним из основных недостатков классической конструкции РЗП является невозможность его использования для глушения широкополосного шума.

С целью преодоления данного недостатка С.Н. Ржевкиным была предложена многослойная конструкция РЗП, представляющая собой несколько последовательно соединенных резонансных ячеек с различными геометрическими параметрами. Как показали дальнейшие исследования, многослойные РЗП характеризуются более широкой частотной характеристикой.

В качестве еще одной меры расширения кривой поглощения РЗП было предложено вместо каждого из отверстий в панели размещать группу симметричного расположения отверстий малого диаметра (зону). Такой звукопоглотитель получил название зонального РЗП (см. рисунок).

                                                                                                  



  Вид лицевой панели зонального РЗП

 

Движение воздуха в отверстиях малого диаметра приводит к увеличению диссипативных потерь и, следовательно, к расширению кривой поглощения. Кроме того, изменение размеров зоны и отдельных отверстий дает возможность варьировать акустические характеристики поглотителя.

Еще одна конструкция с расширенной областью звукопоглощения – это так называемый звукопоглотитель со складчатым заполнителем. В таком РЗП за лицевой панелью размещается складчатая конструкция, которая представляет собой ряд зигзагов, чередующихся впадинами и вершинами, получаемая путем сгибания относительно тонкого листового материала по определенной технологии, с разработанной математической моделью связей геометрических параметров. Фактически при этом по определенному закону меняется глубина полости резонаторов, что приводит к эффективному поглощению звука в более широкой полосе частот.

Основная трудность создания звукопоглотителей для низкочастотного диапазона связана с крайне малым затуханием низкочастотного звука как в воздухе, так и в традиционных поглощающих материалах. Поэтому обычные низкочастотные поглотители весьма громоздки, в то время как РЗП позволяют получить сильное звукопоглощение при сравнительно малом объеме конструкций, хотя и в более узком частотном диапазоне. 

Для снижения резонансной частоты поглотителя без чрезмерного увеличения глубины полости l необходимо увеличить положительную часть реактивной составляющей импеданса Y₁, связанную с колебаниями воздуха в окрестности панели. Такая возможность реализуется в РЗП с дифракционным экраном. Дифракционный экран представляет собой круглую пластину радиусаR (R > r_o), закрепленную на некотором расстоянии l_о за отверстием параллельно плоскости лицевой панели РЗП (см. рисунок). Изменение l_о сильно влияет на величину Y₁ вследствие процессов дифракции. Кроме того, дополнительные вязкие потери, возникающие при движении воздуха в зазоре между лицевой панелью и экраном, приводят к увеличению активной составляющей импеданса R₁.

 В развитие этой же идеи был предложен еще один тип РЗП, в котором дифракционный экран располагается за зоной симметрично расположенных малых отверстий (зональный звукопоглотитель с дифракционным экраном).

Расчеты и экспериментальные данные показывают, что РЗП с дифракционным экраном является на данный момент наиболее перспективным средством пассивного глушения низкочастотных и инфразвуковых шумов.

 



РЗП с дифракционным экраном

 

Важной проблемой разработки РЗП для низкочастотного диапазона является учет всех механизмов диссипации энергии звуковых колебаний. Кроме поглощения энергии, связанного с вязкими и тепловыми потерями при движении воздуха в отверстиях панели и в зазоре между панелью и дифракционным экраном, о которых говорилось выше, в РЗП определенную роль играют еще два механизма диссипации.

Один из них связан с влиянием вязкости и теплопроводности воздуха, колеблющегося в полости РЗП. Как показывают расчеты, на низких частотах это влияние может быть существенным.

Другой механизм, связанный с нелинейными процессами в РЗП, также играет существенную роль на низких частотах и может привести к заметному увеличению диссипативных потерь энергии звуковой волны и увеличению коэффициента звукопоглощения.

В настоящее время резонансные звукопоглотители различных модификаций широко используются для снижения уровня шума авиационных и ракетных двигателей, а также в строительной акустике.