Зайцев 71. Прогнозирование опасных факторов пожара в помещении

• Название: Прогнозирование опасных факторов пожара в помещении
• Дата: 06.06.2019
• Размер: 398.94 Kb.
• Имя файла: Зайцев 71.docx
• Тип: Программа; #80635
• страница: 7 из 8

28	217	22,701	0,015	0,365	0,046	1,1497	1,42	13,08
29	215	22,695	0,015	0,373	0,046	1,1495	1,42	13,06
30	212	22,688	0,015	0,381	0,047	1,1494	1,42	13,05
31	209	22,682	0,016	0,388	0,047	1,1493	1,42	13,03
32	195	22,676	0,016	0,395	0,047	1,1492	1,42	13,02
33	189	22,671	0,016	0,402	0,048	1,1492	1,42	13
34	183	22,665	0,016	0,409	0,048	1,1491	1,42	12,99
35	179	22,66	0,017	0,415	0,048	1,149	1,42	12,98
36	163	22,655	0,017	0,421	0,048	1,149	1,42	12,97
37	151	22,65	0,017	0,427	0,049	1,1489	1,42	12,96
38	146	22,646	0,017	0,433	0,049	1,1489	1,42	12,95
39	141	22,641	0,018	0,438	0,049	1,1488	1,42	12,94
40	136	22,637	0,018	0,444	0,049	1,1488	1,42	12,93
41	123	22,633	0,018	0,449	0,05	1,1487	1,42	12,93
42	119	22,629	0,018	0,454	0,05	1,1487	1,42	12,92
43	117	22,625	0,018	0,458	0,05	1,1486	1,42	12,91
44	116	22,621	0,019	0,463	0,05	1,1486	1,42	12,91
45	116	22,617	0,019	0,467	0,05	1,1486	1,42	12,9
46	116	22,614	0,019	0,471	0,05	1,1486	1,42	12,89
47	116	22,611	0,019	0,475	0,05	1,1485	1,42	12,89
48	115	22,607	0,019	0,479	0,051	1,1485	1,42	12,88
49	115	22,604	0,019	0,483	0,051	1,1485	1,42	12,88
50	115	22,601	0,02	0,487	0,051	1,1484	1,42	12,87
51	114	22,599	0,02	0,49	0,051	1,1484	1,42	12,87
52	114	22,596	0,02	0,494	0,051	1,1484	1,42	12,86
53	114	22,593	0,02	0,497	0,051	1,1484	1,42	12,86
54	114	22,591	0,02	0,5	0,051	1,1483	1,42	12,85
55	113	22,588	0,02	0,503	0,051	1,1483	1,42	12,85
56	113	22,586	0,02	0,506	0,051	1,1483	1,42	12,84
57	113	22,584	0,02	0,509	0,051	1,1483	1,42	12,84
58	113	22,581	0,021	0,511	0,051	1,1483	1,42	12,84
59	113	22,579	0,021	0,514	0,051	1,1482	1,42	12,83
60	112	22,577	0,021	0,516	0,052	1,1482	1,42	12,83
61	112	22,575	0,021	0,519	0,052	1,1482	1,42	12,82
62	112	22,573	0,021	0,521	0,052	1,1482	1,42	12,82
63	111	22,571	0,021	0,523	0,052	1,1482	1,42	12,82
64	111	22,57	0,021	0,526	0,052	1,1481	1,42	12,81
65	111	22,568	0,021	0,528	0,052	1,1481	1,42	12,81
66	110	22,566	0,021	0,53	0,052	1,1481	1,42	12,81
67	110	22,565	0,021	0,532	0,052	1,1481	1,42	12,8
68	110	22,563	0,021	0,533	0,052	1,1481	1,42	12,8
69	110	22,562	0,022	0,535	0,052	1,1481	1,42	12,8
70	110	22,56	0,022	0,537	0,052	1,1481	1,42	12,8
71	110	22,559	0,022	0,539	0,052	1,148	1,42	12,79
72	109	22,558	0,022	0,54	0,052	1,148	1,42	12,79
73	109	22,556	0,022	0,542	0,052	1,148	1,42	12,79
74	109	22,555	0,022	0,543	0,052	1,148	1,42	12,79
75	109	22,554	0,022	0,545	0,052	1,148	1,42	12,78
76	109	22,553	0,022	0,546	0,052	1,148	1,42	12,78
77	109	22,552	0,022	0,547	0,052	1,148	1,42	12,78
78	109	22,551	0,022	0,549	0,052	1,148	1,42	12,78
79	109	22,55	0,022	0,55	0,052	1,148	1,42	12,78
80	108	22,549	0,022	0,551	0,052	1,1479	1,42	12,77
81	108	22,548	0,022	0,552	0,052	1,1479	1,42	12,77
82	108	22,547	0,022	0,553	0,052	1,1479	1,42	12,77
83	108	22,546	0,022	0,554	0,052	1,1479	1,42	12,77
84	108	22,545	0,022	0,555	0,052	1,1479	1,42	12,77
85	107	22,544	0,022	0,556	0,052	1,1479	1,42	12,77
86	107	22,544	0,022	0,557	0,052	1,1479	1,42	12,76
87	107	22,543	0,022	0,558	0,052	1,1479	1,42	12,76
88	107	22,542	0,023	0,559	0,052	1,1479	1,42	12,76
89	107	22,542	0,023	0,56	0,052	1,1479	1,42	12,76
90	107	22,541	0,023	0,561	0,052	1,1479	1,42	12,76
91	106	22,54	0,023	0,562	0,052	1,1479	1,42	12,76
92	106	22,54	0,023	0,562	0,052	1,1478	1,42	12,76
93	106	22,539	0,023	0,563	0,052	1,1478	1,42	12,75
94	106	22,538	0,023	0,564	0,052	1,1478	1,42	12,75
95	106	22,538	0,023	0,565	0,052	1,1478	1,42	12,75
96	106	22,537	0,023	0,565	0,053	1,1478	1,42	12,75
97	105	22,537	0,023	0,566	0,053	1,1478	1,42	12,75
98	105	22,536	0,023	0,567	0,053	1,1478	1,42	12,75
99	105	22,536	0,023	0,567	0,053	1,1478	1,42	12,75
100	105	22,535	0,023	0,568	0,053	1,1478	1,42	12,75
101	105	22,535	0,023	0,568	0,053	1,1478	1,42	12,75
102	105	22,534	0,023	0,569	0,053	1,1478	1,42	12,75
103	105	22,534	0,023	0,569	0,053	1,1478	1,42	12,74
104	104	22,534	0,023	0,57	0,053	1,1478	1,42	12,74
105	104	22,533	0,023	0,57	0,053	1,1478	1,42	12,74
106	104	22,533	0,023	0,571	0,053	1,1478	1,42	12,74
107	104	22,532	0,023	0,571	0,053	1,1478	1,42	12,74
108	104	22,532	0,023	0,572	0,053	1,1478	1,42	12,74
109	104	22,532	0,023	0,572	0,053	1,1478	1,42	12,74
110	104	22,531	0,023	0,572	0,053	1,1478	1,42	12,74
111	104	22,531	0,023	0,573	0,053	1,1478	1,42	12,74
112	103	22,531	0,023	0,573	0,053	1,1478	1,42	12,74
113	103	22,531	0,023	0,573	0,053	1,1478	1,42	12,74
114	103	22,53	0,023	0,574	0,053	1,1478	1,42	12,74
115	103	22,53	0,023	0,574	0,053	1,1477	1,42	12,74
116	103	22,53	0,023	0,574	0,053	1,1477	1,42	12,74
117	103	22,53	0,023	0,575	0,053	1,1477	1,42	12,74
118	103	22,529	0,023	0,575	0,053	1,1477	1,42	12,73
119	103	22,529	0,023	0,575	0,053	1,1477	1,42	12,73
120	103	22,529	0,023	0,576	0,053	1,1477	1,42	12,73

Рис. 9. Изменение среднеобъемной температуры от времени.

Рис. 10. Изменение среднеобъемной концентрации кислорода от времени.
Рис. 11. Изменение среднеобъемной концентрации оксида углерода от времени.
Рис. 12. Изменение среднеобъемной концентрации диоксида углерода от времени.
Рис. 13. Изменение среднеобъемной оптической плотности дыма от времени.
Рис. 14. Изменение среднеобъемной плотности газовой среды от времени.
Рис. 15. Изменение площади горения (пожара) от времени.
Рис. 16. Изменение координат ПРД от времени.

Из анализа полученных результатов видно, что максимальное значение температуры газовой среды в помещении 271 ºС достигается на 18 минуте развития пожара.

Среднеобъёмные концентрации оксида углерода, диоксида углерода, оптическая концентрация дыма, площадь пожара возрастают, уровень равных давлений находится в плоскости дверных проёмов.

Критическое значение температуры на высоте рабочей зоны (1,75 м):



Критическое значение концентрации кислорода на высоте рабочей зоны (1,75 м):



Критическое значение концентрации оксида углерода на высоте рабочей зоны (1,75 м):



Критическое значение концентрации диоксида углерода на высоте рабочей зоны (1,75 м):



Критическое значение оптической плотности дыма на высоте рабочей зоны (1,75 м):



Критическое значение температуры для ЭВМ на высоте у=0,9 м равно:



Критическое значение оптической плотности для извещателя ИП 212-5- на высоте у=8 м равно:

Нп
Критическое значение температуры для остекления окон на высоте у=7,2 м равно:



Определяем критическую продолжительность пожара при условии работы системы противодымной вентиляции по каждому из ОФП на уровне рабочей зоны (методом линейной интерполяции).

=6,7 мин – температура газовой среды (=70ºС, =343 К);

= 2,95 мин – массовая концентрация кислорода (=0,226 кг/м³);

= – парциальная плотность оксида углерода, т.е. предельное значение (= 1,16·10^-3 кг/м³);

= мин – парциальная плотность диоксида углерода (= 0,11кг/м³);

= – дальность видимости в дыму не достигается;

Минимальная критическая продолжительность пожара наступает через 2,9 мин, при повышении температуры газовой среды.

Необходимое время эвакуации людей из помещения формуле:

(2.9)