курсовой проект апкр. КП_АДКР. Расчёт асинхронного двигателя постоянного тока с коротко замкнутым ротором
 Скачать 0.93 Mb.
|
|
8. Расчёт рабочих характеристик В курсовом проекте предполагается использовать аналитический метод расчёта рабочих характеристик, основанный на использовании Г-образной схемы замещения (рис. 8.1)  Рис. 8.1. Г-образная схема замещения На этой схеме обозначено:  ,  ,   ,  .В двигателях с  кВт можно принять .Перед расчётом рабочих характеристик необходимо рассчитать постоянные, не зависящие от скольжения величины. 8.1. Потери в стали и механические (постоянные потери), кВт  8.2. Активная и реактивная составляющие тока синхронного холостого хода  ,  .8.3. Активная и реактивная составляющие сопротивления намагничивающей ветви схемы замещения, Ом  ,  8.4. Постоянные величины  , 8.5. Принять предварительно скольжение в номинальном режиме                   
Таблица 8.1 8.6. Номинальные данные спроектированного двигателя. По данным расчёта (табл. 8.1) построим рабочие характеристики  ,  ,  ,  ,  .          9. Расчёт пусковых характеристик 9.1) Соразмерная приведенная высота стержня ротора при расчётной температуре 115   где  -высота стержня в пазу9.2) Глубина проникновения тока в стержень, мм  где  находится по рисунку 9.19.3) Площадь сечения части стержня, ограниченной высотой      9.4) Отношение площади всего сечения стержня  к площади   9.5) Коэффициент увеличения сопротивления фазы ротора под влиянием эффекта вытеснения тока  9.6) Приведенное активное сопротивление обмотки ротора с учётом действия эффекта вытеснения тока  9.7) Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора с учётом вытеснения тока  где коэффициент  находится по рис. 9.2 ток в стержне ротора, зависящий от значений сопротивлений с учётом влияния эффекта вытеснения тока и насыщения  где  9.8) Коэффициент изменения индуктивного сопротивления фазы обмотки ротора от действия эффекта вытеснения тока  9.9) Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учётом вытеснения тока  9.10) Ток ротора без учёта влияния насыщения коронок зубцов полями пазового рассеяния  9.11) Предполагаемая кратность увеличения тока, обусловленная уменьшением индуктивных сопротивлений из-за насыщения зубцовых зон  9.12) Предварительное значение тока фазы статора с учётом насыщения  9.13) Средняя М.Д.С. обмотки статора, отнесённая к одному пазу  9.14) Активная индукция магнитного поля рассеяния в воздушном зазоре   9.15) Коэффициент  , равный отношению потока рассеяния при насыщении к потоку рассеяния ненасыщенной машины, находим по рис. 9.39.16) Дополнительное раскрытие пазов статора и ротора, учитывающее уменьшение потока пазового рассеяния из-за насыщения   9.17) Уменьшение коэффициента магнитной проводимости пазового рассеяния статора и ротора   9.18) Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния статора и ротора при насыщении   9.19) Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния статора и ротора при насыщении зубцов   9.20) Индуктивное сопротивление обмотки статора с учётом влияния насыщения и вытеснения тока, Ом  9.21) Коэффициент связи параметров Г-образной и Т-образной схемы замещения  где  9.22) Расчётное активное и реактивное сопротивления, Ом   9.23) Ток обмотки ротора, приведённый в обмотке статора, А  9.24) Ток обмотки статора, А  9.25) Расхождения полученных значений  и  , и принятых первоначально  и    9.26) Относительные значения тока статора и электромагнитного момента   После п.9.21 уточняется значение критического скольжения по формуле:  ,в которую в качестве  ,  ,  подставляются значения параметров из п.9.20 и 9.21, вычисленные при  .Далее рассчитываются п. 9.22…9.26 при  . Полученное в п.9.26 значение  при  представляет собой кратность максимального момента  .Примерный вид пусковых характеристик приведен на рис. 9.4.
П  усковые характеристики 10. Оценка спроектированного двигателя Сравнение показателей спроектированного двигателя с требованием ГОСТ 19523-81
Вывод После обработки данных в таблице и сравнения по ГОСТу с серийным двигателем можно сделать вывод: полученный двигатель имеет преимущества по К.П.Д., по  по выходной мощности Но имеет недостатки по величине: максимального момента пускового момента пускового тока Максимальный момент пропорционален квадрату напряжения U1 и обратно пропорционален xk=x1+x2’, в данном случае небольшую кратность максимального момента можно объяснить тем, что более высокие значения  принадлежат двигателям с меньшим числом пар полюсов(в этом двигателе 2p=6). Для увеличения максимального момента необходимо уменьшить индуктивное сопротивление в цепях ротора и статора.Пусковой момент пропорционален квадрату напряжения и зависит от r2 смещая макс. момент за счет увеличения r2 ,можно получить Mmax=Mп. В большинстве электроприводов желательно иметь пусковой момент близким к максимальному. Это обеспечивает механическая характеристика с повышенным сопротивлением в цепи ротора. Литература: методические указания по проектированию асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором И. П. Копылов., “Проектирование электрических машин”, Изд.”Высшая школа”,2002 И. П. Копылов., “Электрические машины”, Изд.”Высшая школа”,2000 4)М. М Кацман “Электрические машины”, Изд.”Высшая школа”,2003 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
