РГР Сейсмика. Расчет сейсмостойкости подпорной стенки статическим методом

• Название: Расчет сейсмостойкости подпорной стенки статическим методом
• Анкор: РГР Сейсмика
• Дата: 01.09.2022
• Размер: 0.88 Mb.
• Имя файла: Metodicheskiy_material_po_RGR.docx
• Тип: Исследование; #658120
• страница: 4 из 6

4. 
   По СП 14.13330.2018 Сейсмическая нагрузка для здания и сооружения при диагональной (несогласованной) матрице масс, сосредоточенных в узлах РДМ и при упругом деформировании конструкций определяется по формулам:
   

, (п.8.8 СП)

где k_f - коэффициент, зависящий от степени повреждений, допускаемых в сооружении при землетрясении, для всех ГТС принимают равным 0,45;

k₂ - коэффициент, учитывающий влияние высоты сооружения на значение узловых инерционных сил. Для водоподпорных сооружений всех типов коэффициент принимают равным 0,8 для сооружений высотой до 60 м.;

k_ψ - коэффициент, учитывающий демпфирующие свойства конструкций. Коэффициент для бетонных и железобетонных сооружений равен 0,9;

m_k - масса элемента сооружения, отнесенного к узлу k (с учетом присоединенной массы воды) (Таблица 1);

 - сейсмическое ускорение основания;

β(T_i) (или β_i) - коэффициент динамичности, соответствующий периоду собственных колебаний сооружения T_i по i-й форме колебаний (Таблица 2);

η_ikj - коэффициент формы собственных колебаний сооружения по i-й форме колебаний (Таблица 3)

Таблица 3 Коэффициенты формы собственных колебаний и значения сейсмических сил

Номер элемента	η1	η2	η3	S1, кН	S2, кН	S3
93	0.524	0.568	0.258	0.084	0.091	0.041
94	0.507	0.577	0.266	0.056	0.064	0.030
95	0.492	0.579	0.278	0.055	0.064	0.031
96	0.480	0.573	0.294	0.044	0.053	0.027
97	0.466	0.553	0.322	0.095	0.113	0.065
98	0.449	0.516	0.365	0.091	0.105	0.074
110	0.558	0.481	0.199	0.089	0.077	0.032
111	0.624	0.495	0.189	0.400	0.318	0.121
112	0.654	0.513	0.174	0.630	0.493	0.168
113	0.649	0.531	0.163	0.832	0.681	0.209
114	0.635	0.540	0.158	1.018	0.865	0.254
115	0.626	0.542	0.159	0.694	0.602	0.176
116	0.619	0.540	0.164	0.687	0.599	0.182
117	0.615	0.532	0.174	0.569	0.493	0.161
118	0.610	0.516	0.194	0.124	0.105	0.040
119	0.602	0.486	0.233	0.429	0.346	0.166
120	0.587	0.438	0.301	0.777	0.579	0.398
121	0.564	0.376	0.392	0.981	0.653	0.682
130	0.463	0.533	0.206	0.079	0.091	0.035
131	0.551	0.534	0.188	0.374	0.363	0.128
132	0.649	0.509	0.154	0.551	0.433	0.131
133	0.728	0.479	0.101	0.619	0.407	0.085
134	0.751	0.469	0.064	0.638	0.398	0.055
135	0.743	0.472	0.058	0.631	0.401	0.050
136	0.737	0.473	0.057	0.433	0.278	0.033
137	0.734	0.471	0.058	0.432	0.277	0.034
138	0.734	0.466	0.062	0.360	0.228	0.030
139	0.736	0.456	0.070	0.794	0.492	0.076
140	0.737	0.442	0.089	0.794	0.476	0.095
141	0.731	0.417	0.128	0.788	0.449	0.138
142	0.704	0.357	0.271	0.683	0.346	0.263
143	0.623	0.222	0.573	0.501	0.178	0.461
150	0.313	0.550	0.225	0.045	0.079	0.032
151	0.427	0.599	0.217	0.254	0.356	0.129
152	0.517	0.580	0.185	0.439	0.493	0.157
153	0.624	0.528	0.135	0.530	0.448	0.115
154	0.755	0.440	0.061	0.641	0.374	0.052
155	0.828	0.387	0.016	0.970	0.453	0.019
156	0.828	0.386	0.016	0.970	0.452	0.018
157	0.826	0.386	0.015	0.670	0.313	0.013
158	0.825	0.385	0.016	0.669	0.312	0.013