ИКТ. Изделия РКТ Лаб4 СухарьАИ. Проектирование ременной передачи
![]()
|
![]() Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования Сибирский государственный университет науки и технологий имени академика М.Ф. Решетнева Институт космической техники Кафедра «ТМ» Конструирование деталей изделий ракетно-космической техники Лабораторная работа №4 Тема: Проектирование ременной передачи Преподаватель Смирнов П.Н. подпись, дата Обучающийся гр. БРТ20-01 Сухарь А.И. подпись, дата Красноярск 2022 О ![]() Мощность на валу ведущего шкива ![]() частота вращения ведущего шкива ![]() предаточное отношение ![]() 1. Подбираем сечение ремня в соответствии с ГОСТ 1284.3-96. Коэффициент динамичности нагрузки и режима работы Cp выбираем из таблицы 1 пункта 3.2 ГОСТ 1284.3-96 для среднего режима работы. ![]() 2. При помощи рисунка 1 пункта 3.1 ГОСТ 1284.3-96 подбираем сечение ремня по передаваемой мощности P и частоте вращения ведущего шкива nдв. Вычертим эскиз выбранного сечения ![]() Геометрический параметр ременной передачи Ременную передачу характеризуют следующие геометрические параметры ![]() Диаметр ведущего шкива d1; Диаметр ведомого шкива d2; Межосевое расстояние a; Угол обхвата ведущего шкива ; ![]() 𝑑1 ∈ (𝑑1𝑚𝑖𝑛; 𝑑1𝑚𝑎𝑥). Минимальный диаметр принимается в соответствии с ГОСТ 20889-88 по таблице 1 пункта 2.3. ![]() Максимальный диаметр ведущего шкива рассчитывается из условия ограничения на максимальную линейную скорость ремня. ![]() где [v] = 30 м/с – предельно допускаемая линейная скорость (и обода шкива) для литых шкивов из чугуна СЧ15, СЧ20. Величина d1 – стандартная и должна выбираться из ряда стандартных значений в пункте 2.2 ГОСТ 20889-88 (из диапазона (𝑑1𝑚𝑖𝑛; 𝑑1𝑚𝑎𝑥)). ![]() 4. Диаметр большего шкива (ведомого) ![]() Диаметр d2 также уточняется по ряду стандартных размеров в пункте 2.2 ГОСТ 20889-88. ![]() 5. Фактическое передаточное число ![]() где 𝜉 – относительное упругое скольжение ремня. Для кордшнуровых клиноременных передач можно принять 𝜉 = 0,01. 6. Рекомендуемое межосевое расстояние выбирается из следующего диапазона ![]() ![]() Е ![]() 𝑎опт = 𝐾𝑖𝑑2 =0,9·750 = 675 мм где Ki – коэффициент передаточного отношения. Величину межосевого расстояния aопт до значения из ряда нормальных линейных размеров в соответствии с пунктом 3 ГОСТ 6636-69. 7. Расчетная длина ремня ![]() Расчетную длину ремня округляем до стандартного значения в таблице 2 ГОСТ 1284.1-89. ![]() 8. Фактическое межосевое расстояние, соответствующее стандартной длине ремня ![]() Конструкция ременной передачи должна предполагать возможность увеличения aф на величину Δ1 для увеличения натяжения ремня 𝛥1 ≥ 0,025𝐿𝑝 = 83,75 мм. Также, должна быть возможность уменьшения aф на величину Δ2 для надевания ремня 𝛥2 ≥ 0,009𝐿𝑝 + 2𝑊𝑝 = 30,15+22 = 55,15 мм. 9. Угол обхвата ремнем меньшего шкива в градусах ![]() 10.Линейная скорость ремня ![]() 11.Частота пробега ремня ![]() 12. Номинальная мощность, передаваемая одним ремнем заданного сечения, P0 определяется по таблицам 5 – 11 ГОСТ 1284.3-96 в зависимости от величины диаметра ведущего шкива d1 и частоты вращения ведущего шкива nдв Для промежуточных значений номинальная мощность определяется методом линейной интерполяции. ![]() ![]() 13. Подбираем поправочные коэффициенты. Cα – коэффициент угла обхвата, таблица 18 ГОСТ 1284.3-96; CL – коэффициент, учитывающий длину ремня, в таблице 19 ГОСТ 1284.3-96; CK – коэффициент, учитывающий число ремней в передаче, в таблице 20 ГОСТ 1284.3-96; Так как число ремней в комплекте пока неизвестно, можно принять среднее значение 𝐶𝐾 = 0,8. ![]() ![]() ![]() 14. Число клиновых ремней в комплекте ![]() Число клиновых ремней Z округляется до целого вверх ![]() Уточняем коэффициент CK по таблице 20 ГОСТ 1284.3-96 и снова пересчитываем число ремней Z. Полученное уточненное число ремней округляем до целого в большую сторону. ![]() 15. Предварительное натяжение ветви одного ремня ![]() где mп – погонная масса ремня, определяется по таблице 7 приложения 2 ГОСТ 1284.1-89. mn = 0,1 16. Окружная сила, передаваемая комплектом клиновых ремней ![]() ![]() 17. Силы натяжения одного клинового ремня ведущей ветви: ![]() ведомой ветви: ![]() 18. Сила давления ремней на ведущий вал передачи ![]() Проверочный расчёт 20. Проверяем линейную скорость ремня ![]() где [𝑣] = 30 м⁄с – допуская скорость ![]() 21. Проверяем частоту пробегов ремня ![]() где [𝑈] = 30 с −1 – допуская скорость ![]() 22. Напряжения растяжения в ведущей ветви ремня ![]() где A – площадь сечения клинового ремня, определяется по таблице 7 приложения 2 ГОСТ 1284.1-89. 23. Напряжения изгиба при огибании ремнем ведущего шкива ![]() г ![]() 24. Напряжения от центробежных сил ![]() где 𝜌 = 1300 кг м 3 ⁄ – плотность материала клинового ремня. 25. Максимальные напряжения в ведущей ветви ремня ![]() где [𝜎] = 12 МПа – допускаемые напряжения для материала клинового ремня. ![]() Конструирование шкива Конструирование ступицы 26. Внутренний диаметр ступицы равен диаметру посадочной ступени вала под элемент ременной передачи ![]() где [𝜏]к = 10 МПа – допускаемые напряжения при кручении. 27.Наружный диаметр ступицы ![]() 28.Длина ступицы ![]() Величины d0, dст и lст округлить вверх до ближайших значений из ряда нормальных линейных размеров в соответствии с пунктом 3 ГОСТ 6636-69. ![]() ![]() ![]() Конструирование обода 29. Геометрические параметры профиля канавок шкива определяются в соответствие с чертежом 10 и таблицей 2 пункта 2.4 ГОСТ 20889-88. ![]() ![]() ![]() |