Электроснабжение шлифовального цеха. Курсовой Шлифовальный цех. Расчётно техническая часть

• Название: Расчётно техническая часть
• Анкор: Электроснабжение шлифовального цеха
• Дата: 12.09.2022
• Размер: 329.78 Kb.
• Имя файла: Курсовой Шлифовальный цех.docx
• Тип: Реферат; #673154
• страница: 3 из 4

1.7 Расчет и выбор распределительных и питающих сетей

напряжением до1 кВ
Согласно ПУЭ [4, пункт 1.3.28] сборные шины в пределах открытых и закрытых распределительных устройств всех напряжений; сети промышленных предприятий напряжением U ≤ 1 кВ при числе часов использования максимума нагрузки в год предприятий ( ) до 4000-5000; ответвления к отдельным электроприёмникам напряжением U ≤ 1 кВ, не подлежат проверке по экономической плотности тока, поэтому выбор сетей осуществляем, исходя из следующих условий: ; ; .

В результате расчета электрических нагрузок максимальный ток, создаваемый электроприёмниками цеха, составил .

Принимаем к установке по ПУЭ [4, таблица 1.3.31] шины прямоугольного сечения с размерами 40 х 5 с А > А.

Согласно ПУЭ [4, пункт 1.3.23] при расположении шин плашмя допустимый ток уменьшаем на 5%, то есть

А > А.

По справочнику [8, таблица 4-80] определяем активное

= 0,173 Ом/км и реактивное = 0,145 Ом/км сопротивления шин;.

Проверяем шины по потерям напряжения



В.

Пересчитываем потери напряжения в проценты





Так как ; %, то шины принимаем к предварительной прокладке. Окончательное решение будет принято после проверки шин на действие токов короткого замыкания.

Выбор сетей напряжением до 1 кВ, идущих к шкафам.

Из расчета электрических нагрузок известно, что А.

Рассчитываем ток расцепителя автоматического выключателя , А

≥ ·

где – поправочный коэффициент, учитывающий неточность калибровки

расцепителя, принимаем =1,25.

≥ 64,18·1,25 = 80,22 А.

Принимаем по справочнику [10] выключатель типа ВА 51-31  .

Согласно ПУЭ [4, таблица 1.3.7] принимаем к прокладке кабель

АВВГ (4×50) с допустимым током с учетом четырехпроводных сетей

I_д'= (110 · 0,92) = 101 А > I_mшр1 = 64,18А.

Проверяем кабель на установленную защитную аппаратуру по условию

I_д' ≥ I_з·k_з,

где I_з – ток защиты, равный току расцепителя, А;

k_з – коэффициент защиты, принимаем по справочнику [3, таблица 2.10]

k_з =1,учитывая, что сети не требуют защиты от перегрузки и к

установке принят выключатель с нерегулируемой

обратнозависимой от тока характеристикой.

I_д' = 101 А > (100·1) А.

По справочнику [7, таблица 4-79] определяем активное r = 0,625 Ом/км и реактивное x = 0,0625 Ом/км сопротивления.

Проверяем кабель по потерям напряжения





Итак, ; , следовательно, кабель принимаем к окончательной прокладке.

Остальные узлы расчитываем аналогичным образом, результаты расчета сводим в таблицу 7.

Из расчета электрических нагрузок известно, что А.

Рассчитываем ток расцепителя автоматического выключателя , А

≥ ·

где – поправочный коэффициент, учитывающий неточность калибровки

расцепителя, принимаем =1,25.

≥ 74,59·1,25 = 93,23 А.

Принимаем по справочнику [9] выключатель типа ВА 51-35  .

Согласно ПУЭ [4, таблица 1.3.7] принимаем к прокладке кабель

АВВГ 2(4×70) с допустимым током с учетом четырехпроводных сетей

I_д'= (140 · 0,92) ∙ 2 = 257,6 А > I_mшр2 = А.

Проверяем кабель на установленную защитную аппаратуру по условию

I_д' ≥ I_з·k_з,

где I_з – ток защиты, равный току расцепителя, А;

k_з – коэффициент защиты, принимаем по справочнику [3, таблица 2.10]

k_з =1,учитывая, что сети не требуют защиты от перегрузки и к

установке принят выключатель с нерегулируемой

обратнозависимой от тока характеристикой.

I_д' = 257,6 А> (250·1) А.

По справочнику [7, таблица 4-79] определяем активное r = 0,2235 Ом/км и реактивное x = 0,0306 Ом/км сопротивления.

Проверяем кабель по потерям напряжения





Итак, ; , следовательно, кабель принимаем к окончательной прокладке.

Из расчета электрических нагрузок известно, что А.

Рассчитываем ток расцепителя автоматического выключателя , А

≥ ·

где – поправочный коэффициент, учитывающий неточность калибровки

расцепителя, принимаем =1,25.

≥ 30,58·1,25 = 38,22 А.

Принимаем по справочнику [9] выключатель типа ВА 51-31  .

Согласно ПУЭ [4, таблица 1.3.7] принимаем к прокладке кабель

АВВГ 2(4×16) с допустимым током с учетом четырехпроводных сетей

I_д'= (30 · 0,92) ∙ 2 = 55 А > I_mшр3 = А.

Проверяем кабель на установленную защитную аппаратуру по условию

I_д' ≥ I_з·k_з,

где I_з – ток защиты, равный току расцепителя, А;

k_з – коэффициент защиты, принимаем по справочнику [3, таблица 2.10]

k_з =1,учитывая, что сети не требуют защиты от перегрузки и к

установке принят выключатель с нерегулируемой

обратнозависимой от тока характеристикой.

I_д' = 55 А > (40·1) А.

По справочнику [7, таблица 4-79] определяем активное r = 1,160 Ом/км и реактивное x = 0,0675 Ом/км сопротивления.

Проверяем кабель по потерям напряжения





Итак, ; , следовательно, кабель принимаем к окончательной прокладке.

Из расчета электрических нагрузок известно, что А.

Рассчитываем ток расцепителя автоматического выключателя , А

≥ ·

где – поправочный коэффициент, учитывающий неточность калибровки

расцепителя, принимаем =1,25.

≥ 126,90·1,25 = 158,62 А.

Принимаем по справочнику [9] выключатель типа ВА 51-35  .

Согласно ПУЭ [4, таблица 1.3.7] принимаем к прокладке кабель

АВВГ 2(4×120) с допустимым током с учетом четырехпроводных сетей

I_д'= (100 · 0,92) ∙ 2 = 184 А > I_mшр2 = 158,62 А.

Проверяем кабель на установленную защитную аппаратуру по условию

I_д' ≥ I_з·k_з,

где I_з – ток защиты, равный току расцепителя, А;

k_з – коэффициент защиты, принимаем по справочнику [3, таблица 2.10]

k_з =1,учитывая, что сети не требуют защиты от перегрузки и к

установке принят выключатель с нерегулируемой

обратнозависимой от тока характеристикой.

I_д' = 184 А> (160·1) А.

По справочнику [7, таблица 4-79] определяем активное r = 0,261 Ом/км и реактивное x = 0,0602 Ом/км сопротивления.

Проверяем кабель по потерям напряжения





Итак, ; , следовательно, кабель принимаем к окончательной прокладке.
Выбор кабеля к одиночному электроприёмнику.

Согласно ПУЭ [4, пункт 1.3.28] сети напряжением U ≤ 1кВ, идущие к одиночному электроприемнику не подлежат проверке по экономической плотности тока, поэтому выбор кабеля осуществляем по току с условием I_д ≥ I_m, I_д’ ≥ I_з’ · k_з, ΔU ≤ 5 %.

Рассчитываем номинальный ток двигателя шлифовального станка , А



где – коэффициент полезного действия (КПД), принимаем по справочнику [10, таблица 9.6] .



Рассчитываем ток расцепителя , А



где – поправочный коэффициент, учитывающий неточность

калибровки расцепителя, принимаем .

А.

Принимаем по справочнику [9] выключатель типа ВА 51-31  .

Согласно ПУЭ [4, таблица 1.3.7] принимаем к прокладке кабель

АВВГ (4×50) с допустимым током с учетом четырехпроводных сетей

I_д'= (110 · 0,92) = 101 А > I_mшр1 = 64,18А.

Проверяем кабель на установленную защитную аппаратуру по условию

I_д' ≥ I_з·k_з,

А,

По справочнику [7, таблица 4-79] определяем активное r = 4,6 Ом/км и реактивное x = 0,095 Ом/км сопротивления.

Проверяем кабель по потерям напряжения





Так как ; , то кабель принимаем к полученные данные заносим в таблицу 8.
Рассчитываем номинальный ток двигателя вентилятора , А



где – коэффициент полезного действия (КПД), принимаем по справочнику [10, таблица 9.6] .



Рассчитываем ток расцепителя , А



где – поправочный коэффициент, учитывающий неточность

калибровки расцепителя, принимаем .

А.

Принимаем по справочнику [9] выключатель типа ВА 13-29 .

Согласно ПУЭ [4, таблица 1.3.7] принимаем к прокладке кабель

АВВГ (4×10) с допустимым током с учетом четырехпроводных сетей

I_д'= (42 · 0,92) = 39 А > I_mшр1 = 28,73.

Проверяем кабель на установленную защитную аппаратуру по условию

I_д' ≥ I_з·k_з,

А,

По справочнику [7, таблица 4-79] определяем активное r = 3,12 Ом/км и реактивное x = 0,073 Ом/км сопротивления.

Проверяем кабель по потерям напряжения





Рассчитываем номинальный ток двигателя электроприводы ворот подъемных

, А



где – коэффициент полезного действия (КПД), принимаем по справочнику [10, таблица 9.6] .



Рассчитываем ток расцепителя , А



где – поправочный коэффициент, учитывающий неточность

калибровки расцепителя, принимаем .

А.

Принимаем по справочнику [9] выключатель типа ВА 13-25 .

Согласно ПУЭ [4, таблица 1.3.7] принимаем к прокладке кабель

АВВГ (4×2,5) с допустимым током с учетом четырехпроводных сетей

I_д'= (5 · 0,92) = 4,6 А > I_mшр1 = 2,97.

Проверяем кабель на установленную защитную аппаратуру по условию

I_д' ≥ I_з·k_з,

А,

По справочнику [7, таблица 4-79] определяем активное r = 12,5 Ом/км и реактивное x = 0,104 Ом/км сопротивления.

Проверяем кабель по потерям напряжения





Рассчитываем номинальный ток двигателя лифты грузовые , А



где – коэффициент полезного действия (КПД), принимаем по справочнику

[10, таблица 9.6] .



Рассчитываем ток расцепителя , А



где – поправочный коэффициент, учитывающий неточность

калибровки расцепителя, принимаем .

А.

Принимаем по справочнику [9] выключатель типа ВА 13-25 .

Согласно ПУЭ [4, таблица 1.3.7] принимаем к прокладке кабель

АВВГ (4×2,5) с допустимым током с учетом четырехпроводных сетей

I_д'= (5 · 0,92) = 4,6 А > I_mшр1 = 3,92.

Проверяем кабель на установленную защитную аппаратуру по условию

I_д' ≥ I_з·k_з,

А,

По справочнику [7, таблица 4-79] определяем активное r = 12,5 Ом/км и реактивное x = 0,104 Ом/км сопротивления.

Проверяем кабель по потерям напряжения





Рассчитываем номинальный ток двигателя кран мостовой , А



где – коэффициент полезного действия (КПД), принимаем по справочнику [10, таблица 9.6] .



Рассчитываем ток расцепителя , А



где – поправочный коэффициент, учитывающий неточность

калибровки расцепителя, принимаем .

А.

Принимаем по справочнику [9] выключатель типа ВА 51-35  .

Согласно ПУЭ [4, таблица 1.3.7] принимаем к прокладке кабель

АВВГ 2(4×70) с допустимым током с учетом четырехпроводных сетей

I_д'= (140 · 0,92) ∙ 2 = 257,6 А > I_mшр1 = 160,86.

Проверяем кабель на установленную защитную аппаратуру по условию

I_д' ≥ I_з·k_з,

I_д' = 257,6 А> (250·1) А,

По справочнику [7, таблица 4-79] определяем активное r = 0,625 Ом/км и реактивное x = 0,0625 Ом/км сопротивления.

Проверяем кабель по потерям напряжения