ВКР пожарная безопасность. вкр Трощенков 215 гр. Реферат дипломная работа содержит 99 с., 12 рисунков, 11 таблиц, 25 литературных источника, 5 листов графической части. Организация тушения пожара в резервуарном парке оао амурнефтепродукт
 Скачать 0.96 Mb.
|
 Определяем возможность подачи стволов ГПС - 600 в резервуар при помощи АЛ-50.
где L – требуемое расстояние выдвинутой автолестницы; a2 – расстояние от обвалования до резервуара; b2 – высота резервуара.   L = 32 мВыводы: Требуемое расстояние для подачи стволов на тушение пожара при помощи АЛ – 50 составляет 32 метра. Исходя, из тактика технических характеристик АЛ – 50, максимальное выдвижение лестницы при полной нагрузке под углом 45оC составит 16 – 20 м. В связи с этим АЛ – 50 не сможет обеспечить подачу стволов ГПС-600 для тушения пожара в резервуаре. В связи с существующей реальной угрозой близ расположенному сектору, что может повлечь гибель людей и отсутствием возможности тушения пожара на Благовещенской нефтебазе ОАО «Амурнефтепродукт» предлагаются следующие способы и варианты тушения данного резервуарного парка: Вариант №1 – «Тушение пожара в резервуаре РВС-2000 пеной средней кратности от передвижной пожарной техники типа ППП – 50 МЗКТ (6923)»; Вариант №2 – «Тушение пожара в резервуаре РВС-2000 подслойным способом с использованием ВПГ – 30». Вариант №3 – «Тушение пожара в резервуаре РВС-2000, при помощи лафетных стволов «COMBITOR GP 3000». Вариант №4 – «Тушение пожара в резервуаре РВС-2000, при помощи установки комбинированного тушения «ПУРГА 10.20.30». Прогнозирование развития пожара в группе резервуаров № 10, № 9, № 2, № 8 Прогнозирование выполняется для оценки максимально допустимого времени ввода сил и средств и первоочередного охлаждения резервуаров, расположенных рядом с горящим резервуаром. Прогнозирование выполняется с целью предотвращения возможного взрыва в паровоздушном пространстве или факельного горения паровоздушной смеси, выходящей из мест сообщения газового пространства облучаемого резервуара с атмосферой. Методика прогнозирования включает два этапа. На первом этапе определяют максимально допустимое время введения сил и средств на охлаждение соседних резервуаров. В этом случае исходят из условий предотвращения нагрева элементов конструкции подвергающегося облучению резервуара выше температуры самовоспламенения паров нефтепродуктов. На втором этапе по взрывоопасности среды в облученном резервуаре определяют первоочередность введения стволов для охлаждения резервуаров, особенно при недостатке сил и средств в начальной стадии пожара. При возникновении пожара в резервуаре № 9 охлаждению подлежат все соседние резервуары, находящиеся на удалении от горящего не более двух минимальных расстояний между резервуарами, с учетом направления ветра и теплового излучения. Для резервуаров со стационарной крышей принимается расстояние равное 1,5 диаметра горящего резервуара. Тогда делаем вывод о том, что охлаждению подлежит в первую очередь резервуар № 8 заполненный бензином А-80, № 2 заполненный бензином А-92, а также соседний резервуар № 10 заполненный бензином А-80. С целью предотвращения деформации металлических конструкций этих резервуаров. Определяем максимально допустимое время ввода сил и средств, для охлаждения соседнего резервуара № 2, № 8 и № 10 [10]. Температура окружающего воздуха +21,80С. Отношение расстояния между резервуарами к диаметру горящего составит: LD 12 0 ,8 15 где χ – отношение расстояния между резервуарами к горящему резервуару; L – расстояние между горящим и соседним резервуаром; D – диаметр горящего резервуара. Из точки соответствующей температуре окружающей среды (+21,80С), проводим направленный луч «χ», который пересекает шкалу «Отношение расстояния между резервуарами к диаметру горящего» в точке равной 0,8 и получаем на шкале «Критическое время» 25 мин.  Рисунок 3.1 – Номограмма для определения максимально допустимого времени ввода сил и средств для охлаждения резервуаров, расположенных рядом с горящим. Делаем вывод о том, что с начала пожара до истечения 25 мин должны быть предприняты активные действия по охлаждению резервуара № 2, так как этот резервуар находится на минимальном расстояние от горящего резервуара. Таким образом, данное условие удовлетворяет тому, что соседний резервуар не теряет несущую способность от воздействия лучистой энергии при пожаре до подачи стволов на их охлаждение. Взрывоопасность среды в облучаемом резервуаре со стационарной крышей можно оценить по данной номограмме [10].  Рисунок 3.2 – Номограмма для определения взрывоопасности среды в резервуаре, расположенном рядом с горящим. Для пользования номограммой необходимо учесть следующие данные: уровень взлива нефтепродукта в соседнем резервуаре № 2 составляет 9м; температуру нефтепродукта в не горящем резервуаре (принимаем равной температуре окружающей среды +200С); температура вспышки нефтепродуктов (А-80 равна – 350С); продолжительность облучения 25 мин. Из точки, соответствующей уровню взлива нефтепродукта (9м), проводим направляющий луч через шкалу «Время облучения» в точке равной 25 мин до пересечения с прямой 1. При этом на прямой 1 делаем отметку. Далее из этой точки направляющий луч пересекает точку +200С на шкале «Температура нефтепродукта» и упирается в прямую 2. Из этой точки направляющий луч проходит через точку – 350С на шкале температура вспышки и указывает на то, что концентрация паров в резервуаре составит 3 и будет находится в области взрывоопасных значений. Вывод: согласно данной номограмме получаем, что после воздействия лучистой энергии при пожаре в течение 25 минут в соседних резервуарах не будет создана взрывоопасная концентрация паров нефтепродукта. Взрывоопасность среды указывает на первоочередность введения стволов для охлаждения данного резервуара. РАСЧЕТ СИЛ И СРЕДСТВ За вариант тушения пожара принимаем ликвидацию пожара в наземном резервуаре РВС-2000 № 9 по площади горизонтального сечения резервуара. В резервуаре хранится бензин марки АИ – 92. Группа горючести – ЛВЖ. Плотность – 730 кг/м3. Температура вспышки – -34 оС. Температура самовоспламенения – 310оС. Нижний температурный предел распространения пламени – -37 %. Верхний температурный предел распространения пламени – -17 %. Резервуар № 10 расположен в резервуарном парке светлых нефтепродуктов. В зоне возможного теплового воздействия пламени будут находиться резервуары № 10, № 8, № 2. Учитывая то, что в резервуаре № 9 хранится светлый нефтепродукт, приходим к выводу о том, что вероятность выброса нефтепродуктов из горящего резервуара не велика. Однако температура пламени составит 1000 0С – 1200 0С, а это значит, что при невыполнении охлаждения горящего резервуара более вероятно будет происходить деформация и разрушение верхней части резервуара, так как стальные конструкции теряют свои механические свойства при температуре теплового воздействия 700 0С. Расчет сил и средств для тушения пожара в РВС – 2000 № 9 (Вариант №1 – «Тушение пожара в резервуаре РВС-2000 пеной средней кратности от передвижной пожарной техники типа ППП – 50 (МЗКТ 6923») Общая характеристика ППП – 50 (МЗКТ 6923).  Рисунок 4.1 – Пеноподъемник пожарный ППП – 50 МЗКТ (6923). Таблица 4.1 – Основные технические характеристики ППП – 50 (МЗКТ 6923).
Пеноподъемник пожарный ППП-50(МЗКТ-6923) предназначен для: доставки к месту проведения противопожарных работ расчета и необходимого пожарно-технического вооружения (ПТВ) и оборудования; подачи воздушно-механической пены через пеногенераторы ГПС- 2000 с высоты до 50 м при взаимодействии пеноподъемника с пожарными автоцистернами и насосными станциями. Допустимые погодные и другие условия при работе пеноподъемника: скорость ветра не более 10 м/с; угол наклона площадки при расположении пеноподъемника вдоль уклона не более 3°. пеноподъемник рассчитан на эксплуатацию при температуре окружающего воздуха от минус 40 до плюс 40°С. Расчет сил и средств для тушения пожара с применением ППП – 50 (МЗКТ – 5923). Определяем требуемое количество ГПС-2000 на тушение горящего резервуара. Учитывая технические возможности ППП – 50 (МЗКТ – 5923) тушение будет проводиться с помощью генераторов пены средней кратности ГПС-2000. Определяем количество водяных стволов РС – 70 со свернутыми насадками для охлаждения горящего резервуара по формуле 4.1: N ств охл.гор. = (𝑃Р × 𝐼тр) |