РЗиА. Релейка Курсовая Диас на русском-1. Релейная защита и автоматика сэс

• Название: Релейная защита и автоматика сэс
• Дата: 03.10.2021
• Размер: 1.18 Mb.
• Имя файла: Релейка Курсовая Диас на русском-1.docx
• Тип: Пояснительная записка; #240805
• страница: 4 из 5

Үшінші дәрежелі қорғаудың іске қосу релесі:
(2.16)

Сезімталдық коэффициенті:


Сезімталдық коэффициенті ПУЭ талаптарын қанағаттандырады.
3 Трансформаторлар қорғанысы
Анықтамалық материалдар

Кесте 3.1 – Екі орамды күштік трансформаторлардың параметрлері

№ п/п	Трансформатордың түрі	ΔUрег, %	Орамдардың номиналды кернеуі, кВ		Реттелетін кернеудің әр түрлі мәндері үшін Uкз% кернеуі, %
			ВН	НН	мин.	ном.	макс.
1	2	3	4	5	6	7	8
3	ТДН-16000/110	±9×1,78	115	6,6	9,80	10,5	11,71

Рисунок 3.1 – Есептік сызба

Т1 (Т2) трансформаторлары үшін ПУЭ сәйкес орамдардағы және шықпалардағы (дифференциалды) көпфазалы тұйықталулардан және сыртқы қысқа тұйықталудан (максималды ток) шартталған орамдардағы токтардан негізгі қорғаныс қажет.

Дифференциалдық қорғаныс тағайындамаларын таңдау үшін алдымен

РНТ-565 релесі үшін келесі талаптар бойынша есептеу қажет:

Алдымен қысқа тұйықталу тоқтарын есептейміз. Бұл жағдайда, электр тогы, электр тогы, электр тогы, электр тогы, электр тогы, электр тогы. Есептеу атаулы бірліктерде жүргізіледі.

Сатының орташа кернеуі: U_ср = 115 кВ.

Жүйенің кедергісі:

(2.1)




Сурет 3.2 - Энергия жүйесін алмастыру схемасы

Трансформатордың кедергісі:

(2.2)


К нүктесінде трансформатордың НН жағында қысқа тұйықталу кезіндегі ток:

(2.3)



3.1 Қорғалатын трансформатордың екі жағы үшін бастапқы және қайталама токтардың номиналды мәндері анықталады:




3.2 Ток трансформаторының трансформация коэффициенттерін анықтау:
(3.2)
мұнда К_сх - Ток трансформаторы мен реленің қосылу схемасының коэффициенті.

Жоғары жағы үшін К_СХ= , төмен жағы үшін К_СХ=1


3.3 Қорғаныс сенімділігін арттыру мақсатында, ток трансформаторының қателігін азайту үшін стандартты мән стандартты мәннен сәл жоғары болып қабылданады.:


3.4 Номиналды екінші токтар мынаған тең:

(3.3)


3.5 Небаланс тогынан ауытқудың шарты бойынша қорғаныстың іске қосылуының бастапқы тогы анықталады:

(3.4)
мұнда К_н-сенімділік коэффициенті, К_н = 1,3 РНТ-565 релесі үшін

I_к.макс – трансформатордағы үшфазалы ҚТ максималды тогы, кА

k_апер – қысқа тұйықталу кезінде апериодикалық құрауыштың пайда болуын ескеретін коэффициент, k_апер = 1 для реле с БНТ

k_одн – ток трансформаторларының біртектес коэффициенті,k_одн = 1

ε – ток трансформаторларының 10% қателігін ескеретін коэффициент,

ε = 0,1

ΔU_рег – РПН кернеуді реттеудің жиынтық диапазонының жартысы

Сонда біз аламыз:





3.6 Трансформатордың НН жағындағы екі фазалы ҚТ кезінде тежеусіз РНТ-565 релесін қолдану мүмкіндігін алдын ала тексереміз, яғни.:

(3.5)



Қорғаныс сезімталдығы ПУЭ талаптарын қанағаттандырады. Сондықтан есептеуді РНТ-565 пен жалғастырамыз.
3.7. Ток срабатывания реле основной стороны равно:
(3.6)



-коэффициент трансформации силового трансформаторами.



3.8 Негізгі тараптың орамдарының есептік санын мына формула бойынша анықтаймыз:

(3.7)

мұнда F ср – мдс. іске қосылу РНТ-565 релесі үшін, F_ср =100 А.


9 орам деп қабылдаймыз



3.9 Негізгі емес тараптың орамдарының есептік санын мына формула бойынша анықтаймыз:

(3.8)



9 орам деп қабылдаймыз

3.10 Теңестіргіш орамының орам саны
(3.9)



3.11 Сезімталдық коэффициентін анықтаймыз
(3.10)

Қорғаныс сезімталдығы ПУЭ талаптарын қанағаттандырады.

Сурет 3.2 – Ток трансформаторларын және РНТ-565 релесін қосу схемасы
Қорғаныс әрекетінің уақытын таңдау үшін секциялық Ажыратқышты қорғау уақытымен келісу қажет. Секциялық Ажыратқышты қорғаудың әрекет ету уақыты ажыратқыштарды қорғаудың әрекет ету уақытымен келісілуі тиіс. .
3.12 Осылайша, МТЗ қорғаныстың трансформаторында әрекет ету уақыты келесі шарт бойынша таңдалуы тиіс:


РАСЧЕТ ДЛЯ ДЗТ
Отстраиваем от максимального тока высокой стороны:

(3.6)

где k_н – коэффициент надежности, k_н = 1,5 для реле ДЗТ-11

= =143,7

(3.7)

Сторону 230 кВ принимаем за основную, тогда:

	(3.8)

Обе уравнительные обмотки в реле ДЗТ-11 используем в качестве рабочих, а рабочую (дифференциальную) отключаем (рисунок 3.2). трансформаторы тока высокой стороны подключаем к второй уравнительной обмотке, трансформаторы тока низкой стороны к тормозной и первой уравнительной обмотке.

Расчетное число витков основной стороны определяем по формуле:

(3.9)

где F_ср – м.д.с. срабатывания, F_ср =100 А.

Принимаем: 20

Расчетное число витков неосновной стороны определяем по формуле:

	(3.10)

Принимаем: 20

Относительная погрешность от неточного выравнивания м.д.с. в реле:

	(3.11)

Число витков тормозной обмотки:

(3.12)

где I_{нб.расч} –относительный ток небаланса при к.з. на стороне ВН

ω_расч – расчетное число витков рабочей обмотки на стороне, к которой присоединена тормозная обмотка, т.е. ω_расч = ω_ур1

α – угол наклона касательной к тормозной характеристике к оси абсцисс, α = 25^о для F_ср = 100 АВ

Вычисляем относительный ток небаланса при к.з. на стороне ВН:

	(3.13)

Тогда получим:

Для большей надежности принимаем чуть завышенное значение 17.

Коэффициент чувствительности защиты при двухфазном к.з. на низкой стороне трансформатора в зоне защиты, т.е. при отсутствии торможения:

	(3.14)

Чувствительность защиты удовлетворяет требованиям ПУЭ.


Рисунок 3.2 –Схема соединений трансформаторов тока и реле ДЗТ-11

Определим возможность применения МТЗ без пуска по напряжению.



Рисунок 4.1 – Расчетная схема
Защита должна быть отстроена: от суммарного тока нагрузки своего трансформатора и тока самозапуска нагрузки другого, более загруженного трансформатора, а также от токов самозапуска нагрузки при длительной работе одного трансформатора с перегрузкой в 40%.

Найдем параметры элементов схемы замещения представленной на рисунке 4.2. Расчет производим в именованных единицах.

Среднее напряжение энергосистемы: U_ср = 115 кВ.

Сопротивление системы:

	(4.1)

Сопротивление линий электропередач:

	(4.2)

Сопротивление трансформаторов:

=96,7	(4.3)
=81