Дипломная работа. Решение 7 3 Генеральный план 9 4 Теплотехнический расчет 9

• Название: Решение 7 3 Генеральный план 9 4 Теплотехнический расчет 9
• Анкор: Дипломная работа
• Дата: 19.04.2023
• Размер: 0.82 Mb.
• Имя файла: Artieva_Anna_DP_PZ_1.docx
• Тип: Решение; #1074303
• страница: 3 из 24

1.3 Генеральный план

Генплан разработан в соответствии с розой ветров.

На генплане располагается одно проектируемое здание, существующее здание, участок шоссе. Подход к зданию осуществляется по тротуару. Застраиваемый участок благоустроен и озеленен. Жилая зона отделена от проезжей части зелеными насаждениями.

Строительство и эксплуатация здания не наносят вреда окружающей среде, поэтому никаких дополнительных мер по защите проектом не предусмотрено.

1.4 Теплотехнический расчет

1.4.1 Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций наружных стен

Согласно СНиП 23-1 климатические параметры г. Великий Новгород составляют

- расчетная температура наружного воздуха (определяется по наиболее холодной пятидневке обеспеченностью 0,92) t_ext= -26 ˚C

- продолжительность отопительного периода со среднесуточной температурой наружного воздуха меньше 8˚ С, Z_ht= 198 сут.

- средняя температура наружного воздуха, t_ht= -2,4 ˚С

Согласно СанПиН 2.12.1002 отопительная расчетная температура внутреннего воздуха жилого здания t_int= 22 ˚С

Согласно СанПин 23-01 расчетная относительная влажность внутреннего воздуха φint =55%

Температура точки росы внутри здания для холодного периода td=10,69 ˚С (приложение Р СП 23-101-2004).

Согласно таблицы 1 СНиП 23-02 влажностный режим помещений нормальный.

Зона влажности определяется по карте зон влажности (приложение В СНиП 23-02- сухая).

По таблице 2 СНиП 23-02, устанавливаем, что коэффициент теплопроводности используемых материалов в ограждающих конструкциях необходимо брать для условий эксплуатации - Б.

Определение градусо-суток отопительного периода Dd, ˚С*сут.

Dd=(t_int-t_ht)*z_ht; (1.5)

Dd=[(22-(-2,4)]*198=4831˚С*сут.

Определение нормируемого значения сопротивления теплопередачи стены Rreg , (м² * ˚С)/ Вт

R_reg= а* Dd+в; (1.6)

где а, в- поправочные коэффициенты, определяемые по таблице 4 СНиП 23-02.

а= 0,00035

в= 1,4

R_reg= 0,00035*4831+1,4=3,1(м²* ˚С)/ Вт
Проектируем конструкцию наружной стены.


Рисунок 1.2 - Схема конструкции стены

Материалы стены:

1) Кирпичная кладка из сплошного кирпича глиняного лицевого на цементно-песчаном растворе.

δ₁ =0,12 м; ρ₁ =1800 кг/м³; λ₁ = 0,81 Вт/м ˚С

2) Минераловатные плиты

δ₂ = Хм; ρ₂=125 кг/м³; λ₂ = 0,039 Вт/м ˚С

3) Кирпичная кладка из сплошного кирпича глиняного обыкновенного на цементно-песчаном растворе.

δ₃ =0,25 м; ρ₃ =1800 кг/м³; λ₃ = 0,81 Вт/м ˚С

4) Облицовка ГКЛ

δ₄ =0,2 м; ρ₄ =800кг/м³; λ₄ =0,15Вт/м ˚С
Определение сопротивления теплопередачи запроектированной многослойной конструкции стены R₀ , м²˚С/Вт
R₀ =1/α_int+ δ₁/ λ₁+ δ₂/ λ₂ + δ₃/ λ₃ + δ₄/ λ₄+1/α_ext; (1.7)

где α_int - коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/м*˚С, принимаем по таблице 7 СНиП 23-02 α_int =8,7 Вт/м*˚С

δ₁, δ₂, δ₃, δ₄ - толщина соответствующего слоя стены, м

λ₁, λ₂, λ₃, λ₄ - коэффициент теплопроводности материала соответствующего слоя стены, Вт/м*˚С

α_iext - коэффициент теплопередачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода, принимаемый по табл. 8 СП 23-101-2004, Вт/м*˚С

α_ext= 23 Вт/м*˚С
R₀=1/8,7+0,12/0,81+Х/0,039+0,25/0,81+0,02/0,015+1/23=0,115+0,15+Х/0,039+0,31+0,13+0,043=

=(Х/0,039+0,748)м²˚С/Вт
Поскольку стена имеет однородную многослойную структуру и оконные проемы, то коэффициент однородности наружных стен принимаем r=0,9, тогда приведенное сопротивление теплопередаче стены будет определяться
R₀=R_reg*r, (1.8)
где R₀- приведенное сопротивление теплопередачи стены, м²˚С/Вт

R_reg- сопротивление теплопередачи запроектированной конструкции стены,

м²˚С/Вт

r- коэффициент однородности наружных стен.
R₀= 3,1*0,9= 2,79 м²˚С/Вт

И з условия R₀ ≥ R_reg (Х/0,039+0,748)=2,79

Х=(2,79-0,748)*0,039 = 0,08м

Принимаем толщину утеплителя - 110мм из общего расчета толщины стены и укладки перемычек.
Пересчитывает R₀ :

R₀ = 1/8,7+0,12/0,81+0,11/0,039+0,25/0,81+0,02/0,015+1/23=0,115+0,025+0,15+2,82+0,31+

+0,13+0,043=3,59 м²˚С/Вт

R₀ =3,59м²˚С/Вт > R_reg = 2,79 м²˚С/Вт

Вывод: значения R_o > R_reg , таким образом, условие «Б» СНиП 23-02 соблюдено.

Проверка конструкции на обеспечение комфортных условий помещений.

Расчетный температурный перепад между температурой наружного воздуха и температурой внутренней поверхности стены не должен превышать нормируемую величину, установленную табл. 5 СНиП 23-02, т.е. должно соблюдаться условие:

△t₀≤△t_n; (1.9)

где △t₀- расчетный температурный перепад между температурой наружного воздуха и температурой внутренней поверхности стены

△t_n- нормируемая величина перепада между температурой наружного воздуха и температурой внутренней поверхности стены, △t_n= 4˚С.

Расчет перепада температуры запроектированной стены △t₀˚С

△t₀=(n* (t_int-t_ext))/( R₀*α_int); (1.10)

где n - коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, приведенное в табл. 6 СНиП 23-02, n=1

△t₀= (1*(22+26))/(3,59*8,7)=1,54˚С

По условию △t₀≤△t_n

△t₀=1,54 ˚С < △t_n=4 ˚С - условие соблюдается.

Проверка запроектированной конструкции стены на условие невыпадения конденсата.

При проверке запроектированной конструкции стены на условие невыпадения конденсата должно соблюдаться условие:

T_int≥ td; (1.11)

где T_int - температура внутренней поверхности наружной стены, ˚С

t_d - температура точки росы, определяемая по прил. «Р» СП 23-101-2004, ˚С

t_d =17,19 ˚С.
Определение температуры внутренней поверхности наружной стены, ˚С :

T_int=t_int-(t_int-t_ext)/R₀*α_int , (1.12)

T_int =22-(22+26)/(3,59*8,7) =22-1,54 =20,46 ˚С

Вывод: T_int = 20,46 ˚С > t_d =17,19 ˚С - условие соблюдено, следовательно при рассчитанной температуре наружного воздуха t_ext= -26˚C выпадения осадков не будет.

Окончательно принимаем наружные стены толщиной (без отделки):

δст =0,12+0,11+0,25=0,47 м
Принимаем толщину стены 480мм, увеличивая толщину утеплителя до 110мм для удобства раскладки перемычек.
1.4.2 Теплотехнический расчет конструкции покрытия

Нормируемое сопротивление теплопередачи покрытия, м²*℃/Вт:
R_reg=а*D_d+b; (1.13)
где а, в- поправочные коэффициенты, определяемые по таблице 4 СНиП 23-02
R_reg=0,0005*4831+2,2=4,62 м²*℃/В

Конструкция мансардного перекрытия на отметке +5.700
1)Утеплитель минплита

δ₁=Х м; ρ₁=125 кг/м³; λ₁ = 0,039 Вт/м ˚С

2) Пароизоляция - пленка- 1 слой

3) Гипрок

δ₃ =0,0095 м; ρ₃ =800кг/м³; λ₃ =0,15Вт/м ˚С
Определения теплопередачи запроектированной конструкции покрытия, м²*℃/Вт:
R₀=1/α_int +R_{ж/б плиты}+δ₂/ λ₂ +δ₅/ λ₅ +1/α_ext ; (1.14)

R₀=1/8,7+Х/0,039+ 0,0095/0,15+1/23= 0,115+Х/0,039+0,06+0,043=4,62м²*℃/Вт

Х/0,039+0,218=4,62

Х=17см
R₀=1/8,7+0,17/0,039+0,06+1/23= 0,115+4,56+0,06+0,043=4,78м²*℃/Вт

Ro=4,78м²*℃/Вт > R_reg=4,62 м²*℃/Вт - условие выполняется

Слой 2 из-за незначительных размеров не учитываем.

Проверка запроектированной конструкции на соответствие санитарно-гигиеническому показателю.

Расчетный температурный перепад ∆t₀между температурой внутреннего воздуха и внутренней поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемую величину ∆t_n=3℃
∆t_o=1*(22-(-26))/4,78*8,7=1,15℃

Вывод: ∆t_o=1,15 ℃ < ∆t_n=3℃ - условие выполняется.
Проверка запроектированной конструкции на условие не выпадения конденсата.

При проверке запроектированной конструкции стены на условие не выпадения конденсата должно соблюдаться условие (1.11): T_int≥ t_d;

Определение температуры внутренней поверхности наружной стены, ˚С (см. формулу 1.12):

T_int =22-(22+26)/(4,116*8,7) =22-1,15 =20,85 ˚С
Вывод: T_int=20,85℃>t_d=17,19 ⁰С - условие выполняется, следовательно, при расчётной температуре наружного воздуха -26 ⁰С выпадения конденсата не будет.
Окончательный вывод: принятая конструкция покрытия соответствует требованиям тепловой защиты здания.