Электроснабжение оборудования цеха ферментов БХЗ. Состав проекта введение

• Название: Состав проекта введение
• Анкор: Электроснабжение оборудования цеха ферментов БХЗ
• Дата: 05.11.2021
• Размер: 1.67 Mb.
• Имя файла: 690182.rtf
• Тип: Документы; #264103
• страница: 6 из 9

3.3 Выбор компенсирующих устройств

Расчетом электрических нагрузок установлена, что естественный средневзвешенный коэффициент мощности на шинах НН ТП проектируемого объекта cos f = 0.83, которому соответствует естественной коэффициент реактивной мощности tg f = 0.68.

В целях снижения потерь электроэнергии в питающих сетях и уменьшения значения установленной мощности силовых трансформаторов ТП необходима компенсация реактивной мощности и доведения коэффициента мощности до значения cos f₂ = 0.9/0.95.
3.3.1 Выбор средств компенсации

В качестве средств компенсации реактивной мощности в настоящим проекте приняты батареи статических конденсаторов обладающих следущими достоинствами перед другими средствами компенсации: относительной простотой устройства, малым весом, отсутствием вращающихся частей, невысокой стоимостью, малыми удельными потерями активной мощности, простым и дешевым обслуживанием, безопасностью и надежностью в эксплуатации.
3.3.2 Выбор мощности конденсаторных батарей

Предполагается повысить значение коэффициента мощности до оптимального значения cosf₂= 0.95. Более высокие значения коэффициента мощности могут привести к перекомпенсации реактивной мощности в режиме наименьших нагрузок.
Q_к.б= Р_р(tgf₁-tgf₂) (3.8)
где Р_р - расчетная активная нагрузка на шинах НН ТП, кВт. Р_р= 827.93 кВт принято из таблицы 3.2- Расчет электрических нагрузок 3 фазного тока;

tgf₁- естественный средневзвешенный коэффициент реактивной мощности на шинах НН ТП. Tgf₁= 0.68 принят по таблице 3.2- Расчет электрических нагрузок 3 фазного тока;

tgf₂- заданный оптимальный коэффициент реактивной мощности. tgf₂=0.329

Q_к.б=827.93*(0.68-0.329)= 290 квар

Принимаем к установке 2 комплектные конденцаторные установки типа КРМ-0,4-150 квар общей установленной мощностью 2×150= 300 квар

Общий коэффициент мощности с учетом компенсации на шинах НН ТП составит cosf= 0.95, а общий коэффициент реактивной мощности tgf= 0.326.

3.4 Выбор числа и мощности силовых трансформаторов на ТП

3.4.1 Выбор числа силовых трансформаторов на ТП

Учитывая, что основные ЭП проектируемого объекта к 1 категории по бесперебойности электроснабжения, их режим работы- непрерывный и величину расчетной нагрузки на ТП к установке приняты 2 силовых трансформаторов.
3.4.2 Выбор мощности силовых трансформаторов на ТП

Установленная мощность силового трансформатора S_н.т , КВА.

Определено по формуле 4.21 /1,c.281/
S_н.т= (3.9)
где расчетная полная мощность нагрузки на шинах НН ТП, КВА. S_р= 1103 КВА принято из таблицы 3.2- Расчет электрических нагрузок 3 фазного тока;

n- количество (число) силовых трансформаторов на ТП. n= 2шт;

β_т.д- допустимый коэффициен загрузки трансформатора ТП. β_т.д= 0,75 принят по таблице 4.6/1,c.281/

S_н.т= = 685 КВА

Предварительно к установке принимаем силовые трансформаторы типа ТМЗ 1000/6 общей установленной мощность 2×1000 КВА

Действительный коэффициент загрузки силовых трансформаторов β_т1

β_т1= (3.10)
β_т1= = 0.52

Проверка мощности силовых трансформаторов по перегрузочной способности в послеаварийном режиме (один трансформатор вышел из строя и отключен)

а) Коэффициент аварийной перегрузки
β_т2= (3.11)
β_т2= = 1

б) Допустимый коэффициент аварийной перегрузки β_т.ав2 определен по таблице 4.7/1,c.283/ при условии, что β_т1≤0.8 и в зависимости от системы охлаждения трансформатора температуры охлаждающего воздуха и продолжительности перегрузки в течении суток.

Действительный коэффициент загрузки β_т1=0.52< 0.8. Система охлаждения трансформаторов М- естественное масленое охлаждение. Температура окружающей среды при установки трансформатора не отапливаемых помещениях принимается равной +10°С.

Расчетная суточная продолжительность перегрузки с учетом непрерывного режима работы оборудования в течении суток принято 24 часа.

β_т.ав=1.4

Учитывая, что 1.1<1.4 то есть β_т1< β_т/ав2 , окончательно принимаем к установки на ТП 2 силовых трансформатора типа ТМЗ-1000/6 общей установленной мощности 2×1000 КВА

Проверка возможности прямого пуска асинхронного электродвигателя с короткозамкнутым ротором от силового трансформатора мощностью (по условию обеспечения допустимого значения остаточного напряжения при пуске электродвигателя наибольшей мощности)

Предварительный расчет возможности пуска электродвигателя в зависимости от установленной мощности силового трансформатора

Процентное соотношение между номинальной мощностью асинхронного электродвигателя и номинальной установленной мощностью силового трансформатора от которого производится прямой пуск S%, %
S%= *100 (3.12)
Где Р_н- номинальная мощность наибольшего по мощность электродвигателя подключенного к трансформатору ТП, кВт. Р_н= 200 кВт;

S_н.т- номинальная установленная мощность силового трансформатора, КВА. S_н.т= 1000 КВА.

S%= *100 20 %

20%>30% следовательно мощность электродвигателя составляют менее 30% от мощности силового трансформатора и значит прямой пуск двигателя возможен.
3.4.3 Конструктивное исполнение ТП

Конструктивно к установки принято комплектно трансформаторная подстанция (КТП) внутренней установки с двумя силовыми трасформаторы ТМЗ- 1000/6 общей установленной мощностью 2*1000 кВА, с двумя шкафами высоковольтного ввода со встроенными в них выключателями нагрузки и со щитом низкого напряжения с автоматическими выключателями серии ВА51-37 в вы котном исполнении на отходящих линиях.

КТП располагается в отдельном специально приспособленном для этой цели помещением встроенном в основное здание насоса.