ооарбаб. Строительство наклоннонаправленной эксплуатационной скважины 12 на площади СевероПрибрежная
 Скачать 4.62 Mb.
|
|
5+0,07=43,26 МПа<[Р3] = 69,8 МПа, что допустимо Все условия выполняются Расчёт необходимого количества цементировочного оборудования и продолжительности цементирования. Принимаем скорость восходящего потока vв=1,8м/с и находим требуемую подачу цементировочного агрегата Q=F·V (2.101) где F-площадь затрубного пространства, м2 F= Vц.р- Vц.с/h (2.102) F=(39,65-0,15)/2683=0,0147 м2 Q=0,015·1,8=0,027 м3/с Для цементировочного агрегата ЦА-320М производительность на 4-й скорости Q4=14,5 л/с при диаметре втулки 125мм, а давление 6МПа, т.е. заданный режим по давлению обеспечится при использовании этого цементного агрегата для цементирования первой ступени. Находим число ЦА n=Q/Q4=27/14,5+1=2,8 принимаем 3шт 3ЦА-400А Находим необходимое число цементосмесительных машин m= Мц/ γц·Vбун. (2.103) где Vбун-объем бункера 2СМН-20, Vбун.=14,5 м3 m=37,2/14,5·1,61=1,59 принимаю 2шт Считаем подачу насоса при закачивании тампонажного раствора Qн=q·m (2.104) где q-производительность 2СМН-20, q=20 л/с Qн=20·2=40 л/с Определяем продолжительность закачивания тампонажного раствора tз= Vц.р/60·Qн (2.105) tз=39,65/60·0,04=16.5мин Продолжительность процесса продавливания tпр= Vпр/60·Q (2.106) tпр=51/60·0,027=31,48мин Определяем общее время цементирования tц= tз+ tпр+15мин (2.107) ,5+16,04+31,48+10,3+15=89,6 мин tц ≤0,75·α где α -время начала схватывания, для холодных скважин α=120мин tц ≤0,75·120 ,6мин≤90мин что допустимо Расчет цементирования потайной колонны 194 мм Исходные данные: . Внутренний диаметр dвн=193,7 мм . Глубина спуска колонны 2846-2290 м . Расстояние от забоя до уровня цементного раствора h = 1800м . Удельный вес цементного раствора γц=1600кг/м3 . Удельный вес бурового раствора γр=1160кг/м3 .Удельный вес опрессовочной жидкости γж=1000кг/м3 . Пластовое давление на глубине 2800м, Рпл=28МПа . Коэффициент увеличения ствола скважины кv=1,15 . Водоцементное отношение m=0,8 . Диаметр скважины Dскв=235,0 мм . Высота цементного стакана hц.с=20 м Расчёт объёма цементного раствора и количества составных компонентов Объем цементного раствора Vц.р=0,785[(D2скв-d2н)·Н· кv+ d2вн·hц.с] Vц.р=0,785[(0,2702-0,2192)·1800·1,15+ 0,1962·10]=40,8м3 Количество цемента для затворения Мц=кц·γц·Vц./1+m где кц-коэффициент учитывающий потери цемента при транспортировке и затворении Мц=1,05·1800·40,8/1+0,8=42840кг Количество воды необходимой для затворения Vж=кв·m·Мц / γв где кв-коэффициент учитывающий потери воды Vж=1,09·0,8·42840 /1000=37,35 м3 Расчёт объема буферной, продавочной жидкостей Объем продавочной жидкости Vпр=∆·Π·d2вн·(L-hц.с)/4 где ∆-коэффициент учитывающий сжатие продавочной жидкости за счет наличия в ней пузырьков воздуха Vпр=1,03·3,14·0,1962·(2800-10)/4=86,66 м3 Объем буферной жидкости Vбуф=0,785[(D2скв -d2н)·hб где hб-высота столба буферной жидкости в заколонном пространстве, м hб= (γр- Ка.·рв)L/γр-γбуф hб= (1160-1·1000)2800/1400-1080=1400м Vбуф=0,785[(0,2702-0,2192)1400=27,4 м3 Определяем высоту столба бурового раствора за колонной hр=2800-(1800+10)=990м Гидравлический расчет ГУЦ 219-245х320-1 [Р1] =32МПа Давление на цементировочной головке в конечный момент цементирования Р1= (Н- hц.с)( γц- γр)/ 105+ Ртр+ Рзп где Ртр -гидравлический сопротивление в момент окончания продавливания продавочной жидкости в трубах, МПа Рзп -гидравлическое сопротивление в момент окончания продавливания, МПа Ртр=0,289·10-7·γр |