Пластинчатый конвейер. шокиров. Техническое задание 18
Скачать 1.6 Mb.
|
10 Конструктивная компоновка привода10.1 Конструирование зубчатых колесКонструктивные размеры колеса Диаметр ступицы: dст = 1,55d3 = 1,55·55 = 85 мм. Длина ступицы: lст > b = 50 мм, принимаем lст = 60 мм. Толщина обода: S = 2,2m+0,05b2 = 2,22+0,05·50 =6,9 мм принимаем S = 8 мм Толщина диска: С = 0,25b = 0,25·50 =12 мм 10.2 Конструирование валовОсновные размеры ступеней валов (длины и диаметры) рассчитаны в пункте 7. Переходные участки между ступенями выполняются в виде канавки шириной b = 3 мм или галтели радиусом r = 1 мм. Шестерня выполняется заодно с валом.Фаска зубьев: n = 0,5m = 0,5∙2,0 = 1,0 мм, принимаем n = 1,0 мм. 10.3 Выбор соединенийВ проектируемом редукторе для соединения валов с деталями, передающими вращающий момент, применяются шпоночные соединения.Используем шпонки призматические со скругленными торцами по ГОСТ 23360-78. Длина шпонки принимается на 5…10 мм меньше длины ступицы насаживаемой детали. Посадка для косозубого колеса Н7/r6.10.4 Конструирование подшипниковых узловВ проектируемом редукторе смазка подшипниковых узлов осуществляется за счет разбрызгивания масла зубчатыми колесами. Выбранные радиальные шарикоподшипники изготавливаются с малыми зазорами и не требуют дополнительной регулировки. Во избежание попадания в подшипники продуктов износа зубчатого зацепления и излишнего полива маслом подшипниковые узлы быстроходного вала закрывают с внутренней стороны корпуса маслозащитными шайбами, а изоляция выходных участков валов от окружающей среды достигается с помощью манжетных уплотнений по ГОСТ 8752-79. Внутренне кольцо подшипника упирается в шайбу, а наружное фиксируется распорной втулкой между подшипником и врезной крышкой подшипника. 10.5 Конструирование корпуса редуктора /2/Толщина стенок корпуса и крышки редуктора = 0,025ат + 3 = 0,025·125 + 1 = 4,1 мм принимаем = 8 мм Толщина фланцев b = 1,5 = 1,5·8 = 12 мм Толщина нижнего пояса корпуса р = 2,35 = 2,35·8 = 20 мм Диаметр болтов: - фундаментных d1 = 0,036aт + 12 = 0,036·125 + 12 = 16,5 мм принимаем болты М16; - крепящих крышку к корпусу у подшипников d2 = 0,75d1 = 0,75·20 = 15 мм принимаем болты М16; - соединяющих крышку с корпусом d3 = 0,6d1 = 0,6·20 = 12 мм принимаем болты М12. 10.6 Конструирование элементов открытых передачКоническая шестерня Размеры шестерни: dа1 = 98,83 мм, b1 = 70 мм, δ1 = 10,91°. Шестерня выполняется без ступицы, диаметр отверстия – 40 мм Длина шестерни l ≈ b = 70 мм Коническое колесо открытой передачи Диаметр рабочего d1 = (16·796,2·103/π20)1/3 = 58 мм Принимаем d = 60 мм Диаметр ступицы: dст = 1,55d3 = 1,55·60 = 93 мм. Длина ступицы: lст = (1,2÷1,5)d3 = (1,2÷1,5)60 = 72÷90 мм, принимаем lст = 80 мм Толщина обода: S = 2,5mte = 2,52,50 = 6.25 мм принимаем S = 8 мм Толщина диска: С = 0,25b = 0,25·70 = 18 мм 10.7 Выбор муфтыДля передачи вращающего момента с вала электродвигателя на ведущий вал редуктора выбираем муфту упругую со звездочкой по ГОСТ 14084-76 с допускаемым передаваемым моментом [T] =125 Н·м. Расчетный вращающий момент передаваемый муфтой Тр = kТ1 = 1,8·55,7 =103 Н·м < [T] k = 1,8 – коэффициент режима нагрузки для цепных транспортеров Условие выполняется 10.8 Смазывание.Смазка зубчатого зацепления осуществляется за счет окунания зубчатых колес в масляную ванну. Объем масляной ванны V = (0,50,8)N = (0,5 0,8)5,66 3,0 л Рекомендуемое значение вязкости масла при v = 1,7 м/с и контактном напряжении σв=413 МПа =28·10-6 м2/с По этой величине выбираем масло индустриальное И-Г-А-68 Смазка подшипниковых узлов осуществляется за счет разбрызгивания жидкого масла зубчатыми колесами. Смазка открытых конических передач применяется периодическая смазка пластичным смазочным материалом УТ-1. 11 Проверочные расчеты11.1 Проверочный расчет шпонокВыбираем шпонки призматические со скругленными торцами по ГОСТ 23360-78.Материал шпонок – сталь 45 нормализованная. Напряжение смятия и условие прочности где h – высота шпонки; t1 – глубина паза; l – длина шпонки b – ширина шпонки. Быстроходный вал. Шпонка на выходном конце вала: 8×7×32. Материал полумуфты – чугун, допускаемое напряжение смятия [σ]см = 60 МПа. σсм = 2·55,7·103/30(7-4,0)(32-8) = 51,5 МПа Тихоходный вал. Шпонка под колесом 16×10×50. Материал ступицы – сталь, допускаемое напряжение смятия [σ]см = 100 МПа. σсм = 2·168,9·103/55(10-6,0)(50-16) = 45,2 МПа Шпонка на выходном конце вала: 12×8×63. Материал ступицы – сталь, допускаемое напряжение смятия [σ]см = 100 МПа. σсм = 2·168,9·103/40(8-5,0)(63-12) = 55,2 МПа Во всех случаях условие σсм < [σ]см выполняется, следовательно устойчивая работа шпоночных соединений обеспечена. 11.2 Проверочный расчет стяжных винтов подшипниковых узлов Стяжные винты рассчитывают на прочность по эквивалентным напряжениям на совместное действие растяжения и кручения.Сила приходящаяся на один винт Fв = 0,5CХ = 0,5∙7380 =3690 H Принимаем коэффициент затяжки Кз = 1,5 – постоянная нагрузка, коэффициент основной нагрузки х=0,3 – для соединения чугунных деталей без прокладки. Механические характеристики материала винтов: для стали 40 предел прочности σв = 700 МПа, предел текучести σт = 400 МПа; допускаемое напряжение: [σ] = 0,25σт = 0,25∙400 =100 МПа. Расчетная сила затяжки винтов Fp = [Kз(1 – х) + х]Fв = [1,5(1 – 0,3) + 0,3]3690 = 4982 H Определяем площадь опасного сечения винта А = πdp2/4 = π(d2 – 0,94p)2/4 = π(12 – 0,94∙1,75)2/4 = 84 мм2 Эквивалентное напряжение σэкв = 1,3Fp/A = 1,3∙4982/84 = 77 МПа < [σ] =100 МПа 11.3 Уточненный расчет валов Быстроходный вал Рассмотрим сечение, проходящее под опорой В. Концентрация напряжений обусловлена подшипником посаженным с гарантированным натягом. Материал вала сталь 45, улучшенная: В = 780 МПа [2c34] Пределы выносливости: при изгибе -1 0,43В = 0,43780 = 335 МПа; при кручении -1 0,58-1 = 0,58335 = 195 МПа. Суммарный изгибающий момент Ми = Мх = 64,9 Н·м Осевой момент сопротивления W = πd3/32 = π353/32 = 4,21·103 мм3 Полярный момент сопротивления Wp = 2W = 2·4,21·103 = 8,42·103 мм3 Амплитуда нормальных напряжений σv = Mи/W = 64,9·103/4,21·103 =15,4 МПа Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений v = m = T1/2Wp = 55,7·103/2∙8,42·103 = 3,3 МПа Коэффициенты: kσ/σ = 3,5; k/ = 0,6 kσ/σ + 0,4 = 0,6·3,5 + 0,4 = 2,5 Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям sσ = σ-1/(kσσv/σ) = 335/3,5·15,4 = 6,2 Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям s = -1/(kv/ + m) = 195/(2,50·3,3 + 0,1·3,3) = 22,7 Общий коэффициент запаса прочности s = sσs/(sσ2 + s2)0,5 = 6,2·22,7/(6,22 + 22,72)0,5 = 6,0 > [s] = 1,5 Тихоходный вал Рассмотрим сечение, проходящее под опорой C. Концентрация напряжений обусловлена подшипником посаженным с гарантированным натягом. Суммарный изгибающий момент Ми = (313,62+110,82)1/2 = 332,6 Н·м. Осевой момент сопротивления W = πd3/32 = π453/32 = 8,95·103 мм3 Полярный момент сопротивления Wp = 2W = 2·8,95·103 =17,9 мм Амплитуда нормальных напряжений σv = Mи/W = 332,6·103/8,95·103 = 37,2 МПа Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений v = m = T2/2Wp =168,9·103/2·17,9·103 = 4,7 МПа Коэффициенты: kσ/σ = 3,8; k/ = 0,6 kσ/σ + 0,4 = 0,6·3,8 + 0,4 = 2,7 Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям sσ = σ-1/(kσσv/σ) = 335/3,8·37,2 = 2,4 Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям s = -1/(kv/ + m) = 195/(2,7·4,7 + 0,1·4,7) =14,8 Общий коэффициент запаса прочности s = sσs/(sσ2 + s2)0,5 = 2,4·14,8/(2,42 +14,82)0,5 = 2,3 > [s] = 1,5 Технический уровень редукторУсловный объем редуктораV = LBH = 550∙160∙300 = 26∙106 мм3L = 550 мм – длина редуктора;В = 160 мм – ширина редуктора;Н = 300 мм – высота редуктора.Масса редуктораm = φρV∙10-9 = 0,42∙7300∙26∙106∙10-9 = 81 кггде φ = 0,42 – коэффициент заполнения редуктораρ = 7300 кг/м3 – плотность чугуна.Критерий технического уровня редуктора γ = m/2T2 = 81/2∙168,9 = 0,24 При γ > 0,2 технический уровень редуктора считается низким, а редуктор морально устаревшим. Литература 1. Шейнблит А.Е. Курсовое проектирование деталей машин.–М.: Высш. шк., 1991.–432 с. 2. Курсовое проектировании деталей машин. /С.А. Чернавский, К.Н. Боков, И.М. Чернин и др. – М.: Машиностроение, 1988. – 416 с. 3. Чернилевский Д.В. Проектирование деталей машин и механизмов. – М.: Высш. шк. 1980. 4. Леликов О.П. Курсовое проектирование. – М.:Высш.шк.,1990. 5. Дунаев Н.В. Детали машин. Курсовое проектирование. – М.:Высш. шк., 2002. 6. Альбом деталей машин. 7. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. Т.1-3 – М.:Машиностроение, 1978. 8. Федоренко В.А., Шошин А.И. Справочник по машиностроительному черчению. – Л.: Машиностроение, 1988. |