Дневник по практике. Tema 5 тепловые пунеты
Скачать 0.55 Mb.
|
Обозначение пластинчатых теплообменников PC-0,2 и P-0,25Структуру обозначения разберем на примере трехходового теплооб- менника с площадью поверхности всех установленных пластин 18,4 м 2, со- стоящего из 3 пакетов секций (в первом пакете — 16 секций, во втором и третьем — по 15 секций): PC-0,2-18,4-3x (l6x 15 х l5)TY РБ 14520298.012-99, где PC — полуразборный теплообменник (разборный по отдельным сек- циям); 0,2 — поверхность теплообмена одной из двух пластин, состав- ляющих секцию, м2; 18,4 — суммарная площадь поверхности всех пластин, входящих в те- плообменник, равная произведению поверхности одной пластины (0,2 м 2) на число пластин; Зх — число ходов теплоносителей в теплообменнике (для теплооб- менников, предназначенных для присоединения систем горячего водо- снабжения по двухступенчатой смешанной схеме (с 6 патрубками), после указания числа ходов добавляется обозначение «БГВ» (блок горячего во- доснабжения), например, PC-0,2-18,4-ЗхБГВ( 13x12x21)); (16x15x15) — схема компоновки секций в пакетах каждого хода, на- чиная с неподвижной плиты (16 секций в пакете первого хода и по 15 сек- ций в пакетах секций второго и третьего ходов). В теплообменниках для блока горячего водоснабжения первые два пакета секций представляют собой два хода для нагрева воды во второй ступени, а третий пакет секций — l ход для нагрева воды в первой ступени. Тепловой расчет водоводяных подогревателейЦелью теплового расчета подогревателя является определение рас- четной поверхности нагрева, выбор номера и количества подогревателей. Водоводяныеподогревателиотопительных установок.В двух- трубных открытых и закрытых системах теплоснабжения подогреватели устанавливают при независимых схемах присоединения систем отопления к тепловым сетям (см. рис. 4.15), в однотрубных системах дальнего тепло- снабжения — в тепловых пунктах для подогрева воды в разводящих сетях до необходимой температуры. Поскольку центральное регулирование отпуска теплоты осуществля- ется по преобладающей отопительной нагрузке, расчет подогревателей не вызывает затруднений. Поверхность нагрева всех типов поверхностных подогревателей (м 2) определяется по формуле (5.1) где Qррасчетная тепловая нагрузка, кВт; k — коэффициент тепло- передачи, Вт/м 2°C; Aiq — среднелогарифмическая разность температур в подогревателе, С; р — коэффициент, учитывающий накипь и загрязнение трубок. Для отопительных подогревателей в качестве расчетной производи- тельности QрПринимают теплопроизводительность Qо› соответствующую температуре наружного воздуха. Расчетные значения коэффициента теп- лопередачи определяют по формуле I *- 1 6 (5.2) 1 где вы и в2 — коэффициенты теплоотдачи между первичным и вто- ричным теплоносителями и стенкой трубы, Вт/м *°С; Jp —коэффициент те- плопроводности трубы, Вт/м°С; d у—толщина стенки трубы, м. Коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенке при турбу- лентном движении воды вдоль трубок (снаружи или внутри) определяют по формуле = (1630+—21 0, 041 2 30,8 гдеt — средняя температура теплоносителя, °С; ю—скорость тепло- носителя, м/с; d—внутренний или наружный диаметр трубки или эквива- лентный гидравлический диаметр межтрубного пространства, м. Эквивалентный гидравлический диаметр (м) межтрубного простран- ства D"— nd2 (5.4) где Dв—внутренний диаметр корпуса водонагревателя, м; d наружный диаметр трубок, м; п — число трубок. Так как коэффициенты теплоотдачи зависят от скоростей теплоноси- телей, то для определения коэффициента теплопередачи по формуле (5.3) необходимо вначале установить расходы греющей и нагреваемой воды (см. тема 4). Водоводяныеподогреватели горячеговодоснабжения.Подогрева- тели должны обеспечивать заданную теплопроизводительность при любых температурных режимах сетевой воды. Наиболее неблагоприятный режим соответствует точке излома температурного графика регулирования. По- этому расчет подогревателей горячего водоснабжения при всех схемах подключения их к тепловым сетям производится по параметрам сетевой воды при температуре i,”’. Тепловойпунктспарапяепьнымподключениемподогревателей. Для абонентских вводов с параллельно включенными подогревателями го- рячего водоснабжения (рис. 4.10) характерен повышенный расход сетевой воды, равный сумме расчетных расходов воды на отопление и горячее во- доснабжение (5.5) Расчетную теплопроизводительность подогревателя горячего водо- снабжения принимают Qp.hr Qmax ИДИ ОТсутствии аккумуляторов горячей воды; QQhpinгпри наличии аккумуляторов. Расчетный расход сетевой воды на горячее водоснабжение опреде- ляют по формуле 36300 (5.6) Температуру сетевой воды после подогревателя принимают по графикам регулирования. Расчетный расход водопроводной воды составляет 3600Д, (5.7) Необходимые поверхности нагрева определяют аналогично отопи- тельным подогревателям, имея в виду, что нагреваемая вода проходит по трубкам, а греющая — в межтрубном пространстве. Скорость водопроводной воды в трубках подогревателя принимают в пределах от 1 до 2,5 м/с. В зимний период суммарный расход сетевой воды на вводе значи- тельно меньше, чем в начале отопительного сезона. Снижение расхода во- ды объясняется увеличением перепада температуры сетевой воды в подог- ревателе. Резкие колебания расходов воды существенным образом нару- шают гидравлическую устойчивость сети. Тепловой пункт с духступенчатымсмешаннымподключением подогревателей.Расчет подогревателей при смешанной схеме включения (рис. 4.11) производят из условия, что температура сетевой воды на выходе из ступени II равна температуре воды после отопительной системы (rz r=z,), а недогрев водопроводной воды в ступени I подогревателя со- ставляет At,= 5°C. При этих условиях когда температура обратной сетевой 2,o воды максимальна ( = 70oC ) нагрев водопроводной воды до 60 65 °С происходит в ступени І. Если нагрузка горячего водоснабжения превосходит среднечасовую или если температура обратной сетевой воды уменьшается ( 2 7W w), то теплота греющей воды в ступени I становится недостаточно для полного нагрева водопроводной воды. Водопроводная вода окончательно догрева- ется до нормы в ступени II подогревателя. Следовательно, дополнитель- ный расход сетевой воды на горячее водоснабжение необходим лишь для догрева водопроводной воды в ступени II. Ступень I максимально нагру- жена при расчетной температуре обратной воды ( r2,)- ДtЭля нагрузки на ступень II возрастает в моменты пик водоразборов и в режимах повыше- ния температуры наружного воздуха. Подбор подогревателей производится по режиму работы тепловой сети при i,”'. Тепловая производительность установки принимается: QрЩр та ии аккумузяюрОв горячей водьl: Q.Qhpmгпрн наличии аккумуляторов. Расчетная тепловая нагрузка горячего водоснабжения в количестве 3600 распределяется на обе ступени подогревателя (5.9) где Q,”’и Q„ — тепловые производительности ступеней I иІІ при i, кВт; G p.g. — расход водопроводной воды, кг/ч. Тепловую производитель- ность ступени 1 можно выразить через параметры нагреваемой воды (5.10) HdЯ: где i, —температура водопроводной воды после ступени 1 при i, рав- (5.11) По заданной нагрузке горячего водоснабжения из формулы (5.8) оп- ределяется величина водоразбора Gp g „ а затем по формуле (5.10) находит- ся тепловая нагрузка ступени І. Тепловую производительность ступени II подогревателя находят по уравнению (5.9). Тепловая производительность ступени II может быть записана в виде (5.12) откуда находят искомый расход греющей сетевой водьІ. Далее необходимо определить температуру сетевой воды после по- догревателя ступени I ( '2”'), для этого теплопроизводительность ступени I выразим через параметры греющей воды: G 2 3600 (5.13) Установив для каждой ступени температурные напоры и расходы те- плоносителей, можно легко определить коэффициенты теплопередачи и по уравнению теплопередачи (5.1) потребные поверхности нагрева. Втепловом пункте с двухступенчатым последовательным под- ключениемподогревателейгорячего водоснабжения, как и в предыдущей схеме, тепловая нагрузка распределяется между ступенями подогревателя (рис. 4.12). Расчет подогревателей производят при минимальной темпера- туре воды в подающей линии ты’для покрытия пикового горячего водо- разбора подогреватели ступеней I и II должны быть рассчитаны по макси- мальной нагрузке горячего водоснабжения. Для этого находятся макси- мальные расходы греющей и нагреваемой воды в обеих ступенях. После этого определяются температурные напоры теплоносителей в ступенях по- догревателя. При последовательной двухступенчатой схеме определение температурных напоров затрудняется тем, что неизвестна температура се- тевой воды после системы отопления в период максимумов горячего водо- разбора. Для определения этой температуры порядок расчета подогревате- ля производится в такой последовательности. Расход сетевой воды при балансовой нагрузке Q,и нормальном отопительном графике регулирования в режиме i,”' определяют зависимостью (5.14) где i,”'— находят по формуле (5.10). Расчетные расходы водопроводной воды при балансовой и макси- мальной нагрузках Qб* Qmaxb •peдeляют по формулам G = 3600Д, s6.6. .макс3600 h(5.16) (5.15) Температура сетевой воды после подогревателя ступени I при балан- совой нагрузке составляет 3600і2бІ 6 ,2 2,0 б (5.17) где Q,,—теплопроизводительность ступени I при балансовой на- грузке (5.18) Тепловые производительности ступенейІ и II при Qшaxh =peдeляют по формулам ‹:• акс ohQ: акс(5.19) Температуры сетевой воды (°С) перед элеватором и после ступени I подогревателя: 36003%‘ уаксс макс (5.20) Температуру водопроводной воды после ступени I подогревателя при максимальном водоразборе определяют по формуле: (5.21) После определения температуры теплоносителей в ступенях I и II при QнQ 6xO ят среднелогарифмические температурные напоры. Затем подбирают ориентировочные типоразмеры подогревателей, определяют скорости теплоносителей в трубных пучках, в межтрубных пространствах и рассчитывают коэффициенты теплопередачи по формуле (5.2). Далее уточняют потребные поверхности нагрева по формуле (5.1). Подогревате- ли горячего водоснабжения при повышенном температурном графике рас- считывают по этой же методике, принимая в точке излома графика темпе- ратурную надбавку. Тепловой расчет пароводяных подогревателей Скоростные пароводяные подогреватели рассчитывают по той же методике, что и водоводяные. По заданной производительности подогре— вателя вначале определяют расходы и скорости теплоносителей в трубном пучке и в межтрубном пространстве, на основании которых затем находят по формуле (5.2) величину коэффициента теплопередачи. При этом коэф— фициент теплоотдачи от внутренней поверхности стенки трубного пучка рассчитывают по формуле(5.3), а коэффициент теплоотдачи от пара к на- ружной поверхности трубного пучка — по формуле (5.22) где i,— средняя температура конденсата на поверхности трубок; i, — температура насыщенного пара; i у—средняя температура стенки трубок; т—число трубок в трубном пучке; d,—наружный диаметр трубок, м. Средние температуры конденсата и стенок трубок определяют по формулам (5.23) (5.24) где f zp—средняя температура нагреваемой воды, в приближенньІх расчетах, принимают равной полусумме температур горячей ( i ) и холод- ной (f,) воды. Поверхность нагрева змеевиков емких пароводяных подогревателей определяют по формуле 1, 2Д фl0" (5.25) где 1,2—коэффициент, учитывающий потери теплоты; Q.— расход те- плоты на горячее водоснабжение, кВт; t — температура пара, °С; t — темпе- ратура конденсата, °С. Коэффициенты теплопередачи стальных змеевиков можно прини- мать равными 700 Вт/м 2°C, а латунных — 840 Вт/м 2°C. Емкие подогревате- ли могут быть использованы и при водяном греющем теплоносителе, в этом случае коэффициенты теплопередачи стальных и латунных змеевиков соответственно равны 290 и 350 Вт/м2°С. Определив потребную поверхность нагрева змеевика, выбирают из справочной литературы типоразмер подогревателя и его конструктивные размеры. |