физика. !!! Книга 1.2_ШЛ-005-01-ПЗ (02). Тоо Элит Констракшн хх Государственная лицензия Проектная деятельность Лицензия 0004065 от г. Строительство вэс Жеруйык Энерго
 Скачать 7.96 Mb.
|
|
5.6 Внутриобъектное управление. КИПиА 5.6.1 Управление насосами В случае пожара на ОРУ 110 кВ изданиях ЦРП и АБК для запуска водяного пожаротушения в колодцах пожарных гидрантов ПГ1 и ПГ2 предусмотрены посты управления. При нажатии кнопки производится запуск насоса пожаротушения, размещенного в здании НПТ. Система пожаротушения предусматривает - датчик сухого хода насоса. При опустошении резервуаров пожарного запаса воды, насосы автоматически отключаются - датчики давления. При понижении давления воды в системе запускается второй насос пожаротушения. Кроме этого, для избегания подтопления НПТ предусматриваются дренажные насосы, которые работают в автоматическом режиме по сигналу от поплавковых выключателей. Инв. № п одп По дп . и д ата Вза м . инв. Инв. № ду бл . Подп. и дата Лист 76 ШЛ-005-01-ПЗ Лит докум. Изм. Подп. Дата 5.6.2 Контроль уровня масла в маслосборнике Для контроля уровня и раздела фаз жидкостей в маслосборнике применяется рефлексный уровнемер c устройством формирования сигнала. В АСУТП выдаются следующие сигналы - сигнал 4…20 мА для определения уровня воды и масла - сухой контакт – неисправность устройства. 5.6.3 Пожарная и охранная сигнализация В зданиях ЦРП и АБК предусматриваются системы пожарной и охранной сигнализации, которые поставляются комплектно с БМЗ. Данные системы должны быть выполнены с учетом требований заданий заводу на изготовление БМЗ, представленные в книгах 4.14 (ШЛ-005-04-ЗЗ.1) и 4.15 (ШЛ-005-04-ЗЗ.2). Пожарная сигнализация при срабатывании должна воздействовать на закрытие противопожарных клапанов и отключение вентиляционного оборудования. Кроме этого, в зданиях ЦРП и АБК предусматриваются оповещатели пожарной и охраной сигнализации. Инв. № п одп По дп . и д ата Вза м . инв. Инв. № ду бл . Подп. и дата Лист 77 ШЛ-005-01-ПЗ Лит докум. Изм. Подп. Дата 6 Инженерные сети 6.1 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха Оборудование отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха зданий ЦРП и АБК поставляется комплектно с БМЗ. Требования по необходимым диапазонам поддержания микроклимата по каждому помещению, забору наружного воздуха и выбросу удаляемого воздуха, устройству воздуховодов, наличию противопожарных клапанов и т.д. представлены в задании заводу на изготовление БМЗ ЦРП и АБК – см. книги 4.14 (ШЛ-005- 04-ЗЗ.1) и 4.15 (ШЛ-005-04-ЗЗ.2) соответственно. 6.2 Маслоотвод Система маслоотвода состоит из маслоприемника, маслоотвода, маслосборника и служит для предотвращения растекания масла и распространения пожара при повреждении маслонаполненных силовых трансформаторов с количеством масла водном баке болеет. На территории ОРУ установлен один маслонаполненный трансформатор мощностью 63МВА, напряжением 110/20 кВ, общей массой т. Масса масла в трансформаторе составляет т. Габариты трансформатора длинна - м, ширина м, высотам, диаметр маслобака м, длинна - м. Общая площадь поверхности трансформатора составляет мВ соответствии с п, 5.23 табл СН РК 2.02-11-2002, система автоматического пожаротушения трансформатора данным проектом не предусматривается. Габариты маслоприемника определены согласно требований ПУЭ и составляют хм (см. электротехнический и строительный разделы проекта. Параметры маслоотвода и маслосборника определены расчетом по формулам мот = 0,5 · т · 1000 / м · t уд + q пт + q дм, где мот - расчетный расход маслоотвода, л/с т - полный вес масла в трансформаторе, т м - объемный вес трансформаторного масла, т/м³ q пт - расчетный расход воды на пожаротушение трансформатора, определен исходя из интенсивности орошения трансформатора (0,2л/с нам) при пожаре от гидрантов и передвижной пожарной техники, в соответствии с п, 950 ПУЭ (г) (см. раздел "Мероприятия по обеспечению противопожарной безопасности) в течении часа, л/с дм - расход дождевых стоков в маслоотводе , л/с, определяется по формуле дм = q20 · Fмп · t20 / 10000 · tуд Инв. № п одп По дп . и д ата Вза м . инв. Инв. № ду бл . Подп. и дата Лист 78 ШЛ-005-01-ПЗ Лит докум. Изм. Подп. Дата tуд - время удаления 50% объема масла и полного объема воды из маслоприемника зач = сек q20 - нормативная интенсивность дождя для г.Алматы - 60,0л/с нага продолжительностью 20 минут (сек, гам- нормативная площадь водосбора дождевого стока, Fмп - площадь маслоприемника, м дм = 60,0 · 69,75 · 1200 / 10000 · 900 = 0,56л/с мот = 0,5 · 13,5 · 1000 / 0,85 · 900 + 20,0 + 0,56 = 29,4л/с Диаметр трубопровода маслоотвода определяем по таблицам гидравлического расчета таблица Лукиных) исходя из следующих условий q = 29.4л/с, i=0,01, H/D = 0,8, мм. м V мсб = т / м + q пт · 3 · t пт / 1000 + q дм · t 20 / 1000 + V ак где Vмсб - расчетный объем маслосборника, м, 3 tпт - трехкратное превышение времени тушения пожара от гидранта или передвижной пожарной техники 3·15 = мин = сек Vак - аккумулирующий объем стока для нормальной работы насосов, не менее м Vмсб = 13,5 / 0,85 + 20 · 2700 / 1000 + 0,56·1200 / 1000 + 10 = м К установке принят маслосборник общим объемом м. Работа системы маслоотвода производится следующим образом - в нормальном режиме - в маслосборник попадают сточные воды от испытания системы пожаротушения и осадков - в аварийном режиме, при аварии на трансформаторе - в маслосборник поступаю сточные воды от ливневых и талых вод, масло из трансформатора и вода системы пожаротушения. Согласно результатов расчета, сточные воды (масловодяная смесь) транспортируется самотеком из маслоприемника в маслосборник общим объемом м по стальному трубопроводу мм, уложенному в земле с уклоном не менее 0,01. Опорожнение маслосборника после аварии на трансформаторе, сопровождающееся разрывом бака и пожаром, производится в следующей последовательности - стоки масла и воды от пожаротушения, отстаиваются в маслосборнике в течении не менее трех часов - вода откачивается насосом погружного типа (насос включается вручную по месту. Отключается насос вручную при заполнении автоцистерны или при поступлении сигнала на Инв. № п одп По дп . и д ата Вза м . инв. Инв. № ду бл . Подп. и дата Лист 79 ШЛ-005-01-ПЗ Лит докум. Изм. Подп. Дата местный шкаф управления насосом от уровнемера разделения сред "Окончить откачку воды - трансформаторное масло откачивается в автоцистерну переносным насосом для перекачивания нефтепродуктов (насос включается вручную. Отключение насоса производится вручную при заполнении автоцистерны или при поступления сигнала на местный шкаф управления насосом от уровнемера разделения сред "Окончить откачку масла. Удаленные в автоцистерны трансформаторное масло и вода вывозятся на утилизацию. 6.3 Пожаротушение На ПС сбора мощности ВЭС «Жеруйык Энерго» расположены следующие пожароопасные объекты маслонаполненный трансформатор мощностью 63МВА, напряжением кВ, блочно модульные здания ЦРП и АБК. Габариты трансформатора длинна - м, ширина м, высотам, диаметр маслобака м, длинна - м. Общая площадь поверхности трансформатора составляет м. Здание ЦРП относится ко II степени огнестойкости, категории "В" по взрывопожарной и пожарной опасности, строительный объем зданиям. Здание АБК относится ко II степени огнестойкости, категории "Д" по взрывопожарной и пожарной опасности, строительный объем зданиям. В соответствии с п, 5.23 табл СН РК 2.02-11-2002, система автоматического пожаротушения трансформатора данным проектом не предусматривается. В соответствии с требованиями п, 950 ПУЭ РК, данным проектом предусматривается пожаротушение трансформатора, зданий и сооружений на ОРУ из пожарных гидрантов и передвижной пожарной техники, а также устройство двух резервуаров противопожарного запаса воды и насосной станции пожаротушения. Согласно табл. 2 СП РК 4.01-101-2012, внутреннее пожаротушение из пожарных кранов здания ЦРП не предусматривается. Согласно табл. 1 п СП РК 4.01-101-2012, внутреннее пожаротушение из пожарных кранов здания АБК также не предусматривается. Согласно приложения 5 табл Технического регламента (далее ТР) "Общие требования к пожарной безопасности, расход воды на пожаротушение здания ЦРП из пожарных гидрантов составляет 10л/с (36м³/час). Согласно приложению 4 ТР, расход воды на пожаротушение здания АБК из пожарных гидрантов составляет 100л/с (36м³/час). Инв. № п одп По дп . и д ата Вза м . инв. Инв. № ду бл . Подп. и дата Лист 80 ШЛ-005-01-ПЗ Лит докум. Изм. Подп. Дата Пожаротушение трансформатора из пожарных гидрантов и передвижной пожарной техники предусматривается с интенсивностью орошения 0,02л/с м в течении мин (0,25 часа. Расход воды на пожаротушение трансформатора определяется по формуле Q тр = S · i где S - площадь поверхности трансформаторам- интенсивность орошения трансформатора, л/с м Q тр = 100 · 0,02 = 20л/с (72,0м³/час) Для обеспечения пожаротушения вышеуказанных объектов, на территории между ОРУ 110 кВ изданием ЦРП данным проектом предусмотрена установка двух пожарных гидрантов (ПГ-1, ПГ-2). Определение общего количества воды на пожаротушение трансформатора определяется по формуле W тр = Q тр · t где t - время тушения трансформатора, час W тр = 72 · 0,25 = м Определение общего количества воды на пожаротушение зданий ЦРП или АБК определяется по формуле W зд = Q зд · t где t - время тушения зданий ЦРП или АБК, час (согласно п ТР время тушения пожара составляет 3 часа) W зд = 36 · 3 = м Согласно п ТР, к установке принято два резервуара противопожарного запаса воды, в каждом из которых хранится не менее 50% воды от общего объема. (два резервуара пом воды в каждом. Данным проектом предусматривается строительство на ОРУ двух пожарных резервуара заглубленного типа из монолитного железобетона. Заполнение резервуаров водой осуществляется из водозаборных скважин (1 рабочая + 1 резервная) хозяйственно-питьевого водопровода, расположенных на территории ОРУ. Для осуществления нормативного времени заполнения пожарных резервуаров (36 часов согласно п ТР) заполнение резервуаров будет выполняться автоматически, для этого на концах трубопроводов подачи воды в резервуар установлены поплавковые клапаны. Инв. № п одп По дп . и д ата Вза м . инв. Инв. № ду бл . Подп. и дата Лист 81 ШЛ-005-01-ПЗ Лит докум. Изм. Подп. Дата Для транспортирования воды из пожарных резервуаров к пожарным гидрантам предусматривается строительство насосной станции пожаротушения. Заглубление станции выполнено с учетом установки насосов пожаротушения под заливом. Согласно примечания 4 табл. 10.1 СНИП РК 4.01-02-2009, в насосной станции установлено два пожарных насоса (1 рабочий + 1 резервный. Напорная линия каждого насоса оборудована запорной арматурой и обратным клапаном, установленным между насосом и запорной арматурой. Диаметры всасывающих и напорных трубопроводов в насосной станции приняты исходя из скоростей движения воды в трубопроводах, согласно табл. 10.2 СНиП РК 4.01-02- 2009. Согласно п СНиП РК 4.01-02-2009, трубопроводы в насосной станции, а также всасывающие линии за пределами машинного зала выполнены из стальных труб. Размеры машинного зала насосной пожаротушения приняты согласно требований раздела 15 СНиП РК 4.01-02-2009. Габариты насосной станции в плане хм, глубинам. Насосная выполнена из монолитного железобетона. В насосной предусмотрена металлическая площадка для возможности управления насосами пожаротушения без спуска на отм. -4,600, а также монтажный проем 670х650мм для возможности подъема/опуска насосного оборудования и материалов. Согласно п СНиП РК 4.01-02-2009, в машинном зале предусмотрены мероприятия против возможного затопления насосных агрегатов, путем выполнения фундаментов высотой м, применения насосов с расположением двигателя сверху, а также устройства дренажного приямка с установленными в нем дренажными (аварийными) насосами (1 рабочий + 1 резервный. Наружные напорные трубопроводы, подачи воды к пожарным гидрантам, предусмотрены из полиэтиленовых труб ф110мм по ГОСТ 18599-2001. Производительность насосных агрегатов принята из условия обеспечения расхода воды на пожаротушение трансформатора - 20л/с (72,0м³/час). Определение расчетного напора насоса выполнено по формуле Н нас = Н геом + Н н.ст. + Н + Н св где Н геом - геометрическая высота подъема воды, разница отметок установки пожарного гидранта и оси насосам Н н.ст - потери напора в насосной станции, принятым Н св - минимальный свободный напор в сети противопожарного водопровода высокого давления, согласно п ТР, составляет не менее м 1,1 - 10% местных потерь напора от потерь напора по длине Инв. № п одп По дп . и д ата Вза м . инв. Инв. № ду бл . Подп. и дата Лист 82 ШЛ-005-01-ПЗ Лит докум. Изм. Подп. Дата Н - потери напора по длине, определяются по формуле Н = 1000𝑖 ∙ 𝐿 1 1000 + 1000𝑖 ∙ 𝐿 2 где 1000i - потери напора по длине в трубопроводе ф110(ПЭ) при расходе воды в трубопроводе 20л/с, согласно таблицам Шевелева, составляют м нам, при этом скорость воды в трубопроводе составит мс L 1 - длинна трубопровода от насосной пожаротушения до пожарного гидранта ПГ-1, м L 2 - длинна трубопровода от пожарного гидранта ПГ-1 до пожарного гидранта ПГ-2, м Нм Н нас = 2,2 + 2,0 + 1,1·1,3 + 20 = м К установке приняты два высоконапорных центробежных насоса MVI Е производства фирмы WILO производительностью 72,0м³/час, напором м в комплекте с прибором управления наружного исполнения. Дополнительно для защиты насосов от "сухого" хода в резервуарах противопожарного запаса воды установлены поплавковые выключатели Float Switch MS1. Производительность дренажных (аварийных) насосных агрегатов определена, согласно п СНиП РК 4.01-02-2009, из условия откачки воды в течении двух часов из машинного зала при ее слоем. Таким образом, производительность дренажных (аварийных) насосных агрегатов составляет др = 6,0 ∙4,0 ∙0,5 2 = 6,0м³/час Определение расчетного напора насоса выполнено по формуле Н нас = Н геом + Н н.ст. + Н + Н св где Н геом - геометрическая высота подъема воды, разница отметок выпуска напорного трубопровода в мокрый колодец и дна дренажного приямка в насосной станции, м Н н.ст - потери напора в насосной станции, принятым Н св - свободный напор на выпуске напорного трубопровода в мокрый колодец, м 1,1 - 10% местных потерь напора от потерь напора по длине Н - потери напора по длине, определяются по формуле Н = 1000𝑖 ∙ где 1000i - потери напора по длине в трубопроводе ф40(ПЭ) при расходе воды в трубопроводе 1,7л/с, согласно таблицам Шевелева, составляют м нам, при этом скорость воды в трубопроводе составит мс Инв. № п одп По дп . и д ата Вза м . инв. Инв. № ду бл . Подп. и дата Лист 83 ШЛ-005-01-ПЗ Лит докум. Изм. Подп. Дата L - длина трубопровода от насосной пожаротушения до мокрого колодцам Нм Н нас = 3,0 + 2,0 + 1,1·3,1 + 1,5 = м К установке приняты два (1 рабочий + 1 резервный) погружных дренажных насоса Drain TS А производства фирмы WILO, производительностью 6,0м³/час, напором м в комплекте с поплавковыми выключателями. Согласно приложения 1 п СНиП РК 4.01-02-2009, насосная пожаротушения относится к I категории надежности действия и электроснабжения. 6.4 Водоснабжение и канализация Согласно исходных данных, на территории ОРУ выполнены две скважины №8097 и №8098 (1 рабочая + 1 резервная) для нужд хозяйственно-питьевого водопровода. Данные скважины имеют следующие технические характеристики - полная глубина скважины - м - водоносный горизонт обнаружен на глубине - м - статический уровень - м - динамический уровень - м - дебит скважины - 1,8л/с (6,5м³/час). Согласно заключения государственной экологической экспертизы (№KZ17DC00074843 от г, вода пресная с минерализацией 0,3-0,6 г/дм³, по органолептическим, бактериологическими радиологическим показателям удовлетворяет требованиям СаНПиН №209 от г. По химическому составу, воды гидрокарбонатные кальциевые и гидрокарбонатно-сульфатные, магниево-кальциевые. Скважины оборудованы скважинными насосами ЭЦВ-4-2,5-120, производительностью 2,5м³/час, напором м, мощностью кВт. Глубина установки насосов- м. Согласно п СНиП РК 4.01-02-2009, территория первого поясам) зоны санитарной охраны подземных источников (скважин) ограждена забором, предусмотрена сторожевая сигнализация. Потребителями воды питьевого качества являются здания ЦРП и АБК. Также, данным проектом, предусмотрено заполнение пожарных резервуаров (хм) водой из подземного источника. Инв. № п одп По дп . и д ата Вза м . инв. Инв. № ду бл . Подп. и дата Лист 84 ШЛ-005-01-ПЗ Лит докум. Изм. Подп. Дата Здания ЦРП и АБК представляют собой блочно-модульные здания, внутренние системы водопровода и канализации данных зданий входят в комплект поставки, поэтому данным проектом не разрабатываются. Расчетные расходы систем хозяйственно-питьевого водопровода (В) и хозяйственно- бытовой канализации (К) определены в соответствии с приложением ГСП РК 4.01-101- 2012, исходя из количества санитарно-технических приборов в зданиях, численности постоянного обслуживающего персонала и нормативного суточного водопотребления. Расчеты для здания ЦРП и АБК - см. пи соответственно. 6.4.1. Расчет водопотребления и водоотведения здания ЦРП Исходные данные - количество человек (U) постоянного обслуживающего персонала в здании – 3 чел - количество приборов (N) – 2 шт. Определяем вероятность действия приборов по формуле Р = 𝑞 ℎ𝑟𝑢 ∙𝑈 3600∙ 𝑞 0 ∙𝑁 = 9.4 ∙ 3 3600 ∙0,14 ∙2 = 0,028 где q hru - норма расхода (общий) воды потребителями (п табл. В) q 0 – секундный расход воды прибором (п табл. В) Максимальный секундный (общий) расход воды определяем по формуле, л/с: q = 5 · q 0 · α Значение α определяем из таблицы Г по значениям NP=0,056 α =0,283 q = 5 · 0,14 · 0,283 = 0,198л/с Аналогично определяем максимальный секундный расход холодной и горячей воды Максимальный секундный расход холодной воды будет составлять Р = 5 ∙ 3 3600 ∙0,1 ∙ 2 = 0,021 Значение α определяем из таблицы Г по значениям NP=0,042 α =0,259 q = 5 · 0,1 · 0,259 = 0,13л/с Максимальный секундный расход горячей воды будет составлять Р = 4,4 ∙ 3 3600 ∙ 0,1 ∙2 = 0,018 Значение α определяем из таблицы Г по значениям NP=0,036 α =0,249 q = 5 · 0,1 · 0,249 = 0,125л/с Максимальный секундный расход стоков определяем по формуле q s = q tot + q 0 s где q 0 s - секундный расход прибора (1,6л/с) Инв. № п одп По дп . и д ата Вза м . инв. Инв. № ду бл . Подп. и дата Лист 85 ШЛ-005-01-ПЗ Лит докум. Изм. Подп. Дата q s = 0,198 + 1,6 = 1,8л/с Максимальный часовой расход воды определяем по формуле q = 0,005 · q 0hr · α hr Вероятность действия приборов определяем по формуле Р = 3600 · Р · 𝑞 0 𝑞 0ℎ𝑟 q 0hr – часовой расход сантехническим прибором (п табл. В) Максимальный часовой расход (общий) составит Р = 3600 · 0,028 · 0,14 60 = 0,235 Значение α определяем из таблицы Г по значениям P=0,235 N=2 α=0,4 q = 0,005 · 60 · 0,4 = 0,12м³/час Аналогично определяем максимальный часовой расход холодной и горячей воды Максимальный часовой расход холодной воды будет составлять Р = 3600 · 0,021 · 0,1 40 = 0,19 Значение α определяем из таблицы Г по значениям P=0,19 N=2 α=0,4 q = 0,005 · 40 · 0,4 = 0,08м³/час Максимальный часовой расход горячей воды будет составлять Р = 3600 · 0,018 · 0,1 40 = 0,162 Значение α определяем из таблицы Г по значениям P=0,162 N=2 α=0,4 q = 0,005 · 40 · 0,4 = 0,08м³/час Суточный расход воды определяем по формуле т = 𝑞 𝑢 ∙ 𝑈 1000 где q u – норма (л) водопотребления в смену (п табл. В, л/смену Т – период максимального водопотребления, 1 час Максимальный суточный (общий) расход воды составит т = 25 ∙ 3 1000 = 0,075м³/сут Максимальный суточный расход холодной воды составит т = 14 ∙ 3 1000 = 0,042м³/сут Максимальный суточный расход горячей воды составит т = 11 ∙ 3 1000 = 0,033м³/сут Инв. № п одп По дп . и д ата Вза м . инв. Инв. № ду бл . Подп. и дата Лист 86 ШЛ-005-01-ПЗ Лит докум. Изм. Подп. Дата 6.4.2. Расчет водопотребления и водоотведения здания АБК Исходные данные - количество человек (U) постоянного обслуживающего персонала в здании – 7 чел - количество приборов (N) – 6 шт. Определяем вероятность действия приборов по формуле Р = 𝑞 ℎ𝑟𝑢 ∙𝑈 3600∙ 𝑞 0 ∙𝑁 = 4 ∙ 7 3600 ∙0,14 ∙6 = 0,009 где q hru - норма расхода (общий) воды потребителями (п табл. В) q 0 – секундный расход воды прибором (п табл. В) Максимальный секундный (общий) расход воды определяем по формуле, л/с: q = 5 · q 0 · α Значение α определяем из таблицы Г по значениям NP=0,054 α =0,28 q = 5 · 0.14 · 0.28 = 0.196л/с Аналогично определяем максимальный секундный расход холодной и горячей воды Максимальный секундный расход холодной воды будет составлять Р = 2 ∙ 7 3600 ∙ 0,1 ∙ 6 = 0,0065 Значение α определяем из таблицы Г по значениям NP=0,039 α =0,254 q = 5 · 0.1 · 0,254 = 0.127л/с Максимальный секундный расход горячей воды будет составлять Р = 2 ∙ 7 3600 ∙ 0,1 ∙ 6 = 0,0065 Значение α определяем из таблицы Г по значениям NP=0,039 α =0,254 q = 5 · 0.1 · 0,254 = 0.127л/с Максимальный секундный расход стоков определяем по формуле q s = q tot + q 0 s где q 0 s - секундный расход прибора (1,6л/с) q s = 0,196 + 1,6 = 1,8л/с Максимальный часовой расход воды определяем по формуле q = 0,005 · q 0hr · Вероятность действия приборов определяем по формуле Р = 3600 · Р · 𝑞 0 𝑞 0ℎ𝑟 Q 0hr – часовой расход сантехническим прибором (п табл. В) Максимальный часовой расход (общий) составит Инв. № п одп По дп . и д ата Вза м . инв. Инв. № ду бл . Подп. и дата Лист 87 ШЛ-005-01-ПЗ Лит докум. Изм. Подп. Дата Р = 3600 · 0,009 · 0,14 100 = 0,0045 Значение α определяем из таблицы Г по значениям NP=0,27 α =0,51 q = 0,005 · 100 · 0,51 = 0,255м³/час Аналогично определяем максимальный часовой расход холодной и горячей воды Максимальный часовой расход холодной воды будет составлять Р = 3600 · 0,0065 · 0,1 60 = 0,039 Значение α определяем из таблицы Г по значениям NP=0,234 α =0,48 q = 0,005 · 60 · 0,48 = 0,144м³/час Максимальный часовой расход горячей воды будет составлять Р = 3600 · 0,0065 · 0,1 60 = Значение α определяем из таблицы Г по значениям NP=0,234 α =0,48 q = 0,005 · 60 · 0,48 = 0,144м³/час Суточный расход воды определяем по формуле т = 𝑞 𝑢 ∙ 𝑈 1000 где q u – норма (л) водопотребления в смену (п табл. В, л/смену Т – период максимального водопотребления, 1 час Максимальный суточный (общий) расход воды составит т = 16 ∙ 7 1000 = 0,112м³/сут Максимальный суточный расход холодной воды составит т = 9 ∙ 7 1000 = 0,063м³/сут Максимальный суточный расход горячей воды составит т = 7 ∙ 7 1000 = 0,049м³/сут Инв. № п одп По дп . и д ата Вза м . инв. Инв. № ду бл . Подп. и дата Лист 88 ШЛ-005-01-ПЗ Лит докум. Изм. Подп. Дата 6.4.3. Результаты расчетов и принятые технические решения Результаты расчета сведены в таблицы 6.1 и 6.2. Таблица 6.1 - Расчетные данные по хозяйственно-питьевому водопотреблению Наименование здания Количество работающих Количество часов работы в сутки смен Коэффициент часовой неравномерности Норм ара сходов воды (общая) одним потребителем с сутки наибольшего водопотребления, л Общие расходы воды в том числе горячей) хоз.-питьевые Расходы горячей воды хоз.-питьевые Количество сточных вод хоз.-питьевые м³/сут м³/час м³/сут м³/час м³/сут м³/час Здание ЦРП 3 12/1 3 25 0,075 0,36 0,033 0,24 0,075 0,36 Здание АБК 7 12/1 3 16 0,112 0,765 0,049 0,432 0,112 0,765 Всего 10 |