Көпқабатты ғимараттардың темірбетон конструкцияларын жобалау. Рисдаулетов.Бкурстықжұмыс. Тсініктемелік жазба

• Название: Тсініктемелік жазба
• Анкор: Көпқабатты ғимараттардың темірбетон конструкцияларын жобалау
• Дата: 12.11.2021
• Размер: 0.53 Mb.
• Имя файла: Рисдаулетов.Бкурстықжұмыс.docx
• Тип: Документы; #270318
• страница: 3 из 3

6 Тік диафрагма қатаңдығы
Жүктемелер.Ғимараттың тік проекциясының ауданы бойынша 10 м-ге дейінгі биіктіктегі желдің қысымы w₁=0,19 кН/м², 20 м-ге дейін w₂=0,25 кН/м², 30 м-ге дейін w₃=0,284 кН/м².

Ұзындығы:

қасбеттік қабырғаға ғимараттың бойлық осі бағытында әрекет ететін жел жүктемесінен іргетасты кесу бойынша қимадағы жиынтық күш және биіктігі :

Көлденең күш:
Q_w=21,2[2·10(0,19+0,25)+(26,2-20)0,284]=222,6 кН
Иілу моменті:
М_w=21,2[0,19·10²/2+0,25·10·15+(26,2+0,5·6,2) ·6,2·0,444]=1711 кН
Бұл күштер көлденең рамалардың орта ұстындар арасында орналасқан және С16/20 класты бетоннан 0,2 м қалыңдықта мөлшері 6 х 4 м панельдерден жиналған екі диафрагмалармен қабылданады. Материалдар шығынын азайту мақсатында құрама панельдерде қарастыруға болады, дөңгелек тік қуыстар диаметрі D=70 мм, олар коммуникациялық арналар үшін пайдаланылады. Мысалы, бір панельдегі (қабаттағы) отыз қуыстың көлемі
м².
Темірбетон панельінің салмағы:
G=(4·6,74·0,2-0,48)2,5·9,8=120,3кН
Бес панельден тұратын дифрагма салмағы:
N=5·93,9=469,5 кН
Биіктігі 25,2 м тік диафрагмының есебі.Консольдің есептік ұзындығы l₀

=2M=2·25,2=50,4 м. Бетон класы С16/20, бетонның осьтік сығылуға есептік кедергісі f_ck=16МПа, бетон бойынша қауіпсіздіктің жеке коэффициенті γ_с=1,5; алдын-ала кернеуленген құрылымдар мен темірбетонның сығылуына арналған бетонның есептік кедергісі f_cd=a_cc·f_ck/ γ_с=0,85·16/1,5=9,06 МПа; Арматура класы S500 (f_уk=500 МПа, f_уd=f_уk/γ_с=435 МПа); Арматура ауданын бетон ауданына келтіру коэффициенті α=200/16=12,5. Диафрагманың төменгі қимасында әсер ететін күштер N=N₁=751,4 кН, Q=222,6/2=111,3кН; М=1711/2=855,5кН·м; эксцентриситет е₀=855500/751,4=1138 мм; е_0l=0.

Қосымша коэффициенттерді есептейміз:
δ_е=1138/6740=0,16> δ_е.min=0,5-0,01(40400/6740+0,9·3,2)=0,13;
_l=1+(3370-400)/(2735,3+2370)=1,58;
симметриялы арматуралау кезінде:
ξ=751400/0,9·4·200(6740-400)=0,16; х=0,206·6340=1306,04 мм;


Келтірілген қоставр қимасы үшін қуыстарды алып тастағанда =200 мм; b=200-80=120 мм; =990 мм; I=[200·990³/12+200·90·(3370-495)²] ·2+120(6740- 2·990)³/12=261·10¹⁰ мм⁴;

38 [1] кесте арқылы анықталған ең аз арматуралау λ=60000/6740=10,8 иілгіштік

кезінде:


Шартты критикалық күш:



Қажетті симметриялық арматуралау:
751400[5814-(1-0,5·0,206)6740]/[365(6740-400)]=1118мм²
Сортамент бойынша қабылдаймыз 6 16 S500 (A_s=1206 мм² ).

Бойлық оське көлбеу диафрагманың беріктігін есептеу. Q=234,45 кН;N=751,4кН.

Жарықтар арасындағы көлбеу жолақтың беріктілік жағдайын тексеру:γ_w1= Q/[0,3(1-β· f_cd) γ_b2· f_cd ·b·h₀] = 234450/[0,3(1-0,01·9,06) ·0,9·9,06·120·6740]= 0,35 1,3

6.1 Сурет – Диафрагма сұлбалары
Беріктігі қамтамасыз етілген.

Бойлық қысу күшінің көлбеу қиманың көтеру қабілетіне әсерін ескеретін коэффициент:

Көлденең күш:

Q=234,45 кН
Қабаттың биіктігі шегінде диафрагма учаскесін есептеу. l₀=H=4000 мм, N=N₁=751,4кН, M=0. Кездейсоқ эксцентриситет e_b1=4000/400=10 мм e_b2=200/30=6,7 мм; δ_е=10/200=0,05 δ_е.min=0,5-0,01(4000/200+0,9·3,2)=0,146; γ₁=1+(100-30)/(10+70)=1,875; I=6740·200³/12-30·80³/12=3631·10⁶ мм⁴.

38 [1] кесте арқылы ең аз арматуралау λ=6000/200=30 иілгіштік кезінде:




Бетонның қысылған аймағының салыстырмалы биіктігі

Қажетті симметриялық арматуралау:

Есеп бойынша арматура қажет емес, бірақ конструктивті түрде қабылдаймыз


ҚОРЫТЫНДЫ
Бұл курстық жұмыста көпқабатты қаңқалы ғимараттың конструкцияларын есептеген болатынбыз. Біріншіден, әрбір конструкцияға жүктеме жинақтадық. Оларға әсер ететін ішкі күштерін есептеп, қимасы мен темірленуін анықтадық. Құрамалы жабынның конструктивтiк сұлбасын орналастырып, қырлы алдын-ала кернеуленген темірбетон плитаны есептедік. Және де ригельді, орта қатардағы үстынды, іргетасты есептедік. Ригельдің есебін тірек моментін анықтап, жүктеме жинаудан бастадық. Ең соңғы кезеңде іргетас есебі шығарылды. Яғни толық ғимараттан түсетін жүктеме анықталып, кейін оның негіз ауданын есептеп шығардық, керекті арматура диаметрлері қабылданды. Соңғы кезеңде қатаңдық диафрагмасын есептеген болатынбыз. Яғни, ғимараттың вертикальді және горизонтальді жүктемені қабылдауы үшін есептелген болатын.

Көпқуысты плитаның өлшемдері 0,22 2.5 5м, жеті қуысы бар, диаметрі 15,9 см. Есептік қимасы тавр тәріздес. Көпқуысты плитаны диаметрі 20 S500 класты 10 дана жұмыстық арматурамен темірленді. Сығылу аймағына конструктивті түрде тор қойылды. Көлденең арматураны диаметрі 6 класы S240, 10 дана арматурамен темірленді, қадамы 100мм қабылданды.

Ригель өлшемдері 0,3 0,6 5 м, бетон маркасы С16/20, созылған аймағына диаметрі 18, класы S500 4 дана арматура қойылды. Тірек қырларындағы созылған аймағына диаметрі 18, класы S500 4 дана арматура қойылды. Көлденең арматура диаметрі 12, класы S240, қадамы 600мм қабылданды.

Ұстынның қима өлшемі 50 см, қабат биіктігі 4м. Бетон класы С16/20, арматураны симметриялы орналастыратындықтан бір жағына диаметрі

32 класы S500 7 дана арматура қабылданды. Ал көлденең арматураны конструктивті түрде, класы S240 диаметрі 8 қадамы 400 мм етіп қабылданды.

Орта қатардағы ұстын іргетасы үш сатылы, биіктігі 120см, квадраттық табанының өлшемі 500см. Диаметрі 18, 40дана, қадамы 100мм арматура қабылданды. Арматура іргетастың созылған аймағына қойылады



ПАЙДАЛАНЫЛҒАН ӘДЕБИЕТТЕР ТІЗІМІ
1 ҚР ЕЖ EN 1992-1-1:2004 Темірбетон конструкцияларын жобалау. 1-1 бөлім. Жалпы ережелер және ғимараттар ережелері. Астана, 2015ж.

2 ҰҚ ҚР ЕЖ EN 1992-1-1:2004. Темірбетон конструкцияларын жобалау. 1-1 бөлім. Жалпы ережелер және ғимараттар ережелері. Астана, 2015ж.

3 НТҚ ҚР 02-01-1.1-2011. Арматураны алдан ала кернемей, ауыр бетоннан жасалған бетон және темірбетон конструкцияларын жобалау. Астана, 2015ж.

4 Байков В.И, Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. М. 1991 г.