Уомгуп. 1 53 01 01. Пз
 Скачать 239.4 Kb.
|
1 2 2. Гидравлический расчетГидравлический расчет выполняется для определения потерь давления и затрат энергии на преодоление этих потерь. 1. Общие потери давления определяются: ΔΡ = ΔΡтр + ΔΡмс или напора hп = hтр + hмс, где ΔΡтр (hтр ) – потери давления (напора) на преодоление сопротивлений трения при движении теплоносителей через каналы установки, ΔΡмс (hмс) – потери давления (напора) на преодоление местных сопротивлеий. Изм. Лист № докум. Подп Дата Лист 25 УОМГУП. 1 - 53 01 01- .ПЗ 2. Конечное уравнение для расчета потерь давления (напора) имеет вид: ΔΡобщ = ΔΡтр + ΔΡ + ΔΡг, Нобщ = hтр + hа + hг, где ΔΡтр (hтр) – потери давления (напора) а проводящих и отводящих трубопроводах, Па, мм вод. Ст.; ΔΡ (hа) – потери давления (напора) в теплообменнике, Па, мм вод. ст.; ΔΡг – потери давления при подъеме жидкости на высоту hг, Па. ΔΡтр = λ*l/dэ*ρω2/2, ΔΡтр = 0,295*(3,9/3,9)*(1014*0,682)/2 = 69,160 Па = 0,069 кПа, где λ – коэффициент трения, значение которого зависит от режима течения среды и от относительной шероховатости канала, при турбулентном режиме (Re = 22368) определяют зону трения: e = Δ/dэ = 0,02*10-3/3,9 = 0,005*10-3 – относительная шероховатость стенок трубы (канала), Δ – абсолютная шероховатость, м, для новых чистых стальных бесшовных труб Δ = 0,01-0,02 мм = 0,02*10-3 м, примем Δ = 0,02*10-3 м. e = 0,02*10-3/3,9 = 0,05*10-3, 560/e = 560/0,05*10-3 = 11200 < Re => автомодельная зона трения => λ = 1,1*(0,005*10-3)0,25 = 1,1*0,268*100,75 = 0,295 ΔΡ = (λ*l/dэ + Σξ)*ρω2/2, где Σξ – суммарный коэффициент местных сопротивлений, Σξ = 0,2+1,0+1,0+1,0+1,5 = 4,7. ΔΡ = (0,295*3,9/3,9 + 4,7)*1014*0,682/2 = 1171,03 Па = 1,17 кПа, ΔΡг = ρghг, ΔΡг = 1014*9,81*3,9 = 38794,63 Па = 38,794 кПа. ΔΡобщ = 0,069 + 1,17 + 38,794 = 40,033 кПа = 40033 Па. 3. Мощность, затрачиваемая на перемещение продукта, или мощность на валу насоса: Nн = G*ΔΡобщ/ρη, где η – КПД насоса, примем η = 0,6. Nн = 3,36*40033/1014*0,6 = 221,09 Вт = 0,22 кВт. 4. Мощность электродвигателя, кВт: Nдв = Nн*10-3 * ηдв*ηп, где ηдв – КПД двигателя, ηп – КПД передачи от двигателя к насосу, пусть ηп = 0,8. Nдв = 221,09*10-3/0,8*0,6 = 0,46 кВт. На основе проведенных расчетов подбираем консольный насос марки ХМ2/25 n = 2900 об/мин и электродвигатель для него тип 4А71В2 мощностью 1,1 кВт. Изм. Лист № докум. Подп Дата Лист 26 УОМГУП. 1 - 53 01 01- .ПЗ 2.6 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ ВЫПАРНОГО АППАРАТА Сопротивление движению жидкости в выпарном аппарате складывается из потерь на трение ΔРтр и местные сопротивления ΔРм.с. ΔРобщ.ВА = ΔРтр + ΔРм.с. = 13973+1358,2=15331,2 Па. Потери на трение  где λ – коэффициент гидравлического трения для шероховатых труб  ,где r – внутренний радиус труб r =(38-4)/2=17 мм; Δ – шероховатость стенок труб, принимаем Δ=0,2 мм; w – скорость молока в трубном пространстве, для аппаратов с естественной циркуляцией принимаем w = 2.5м/с (максимальная). Тогда  Потери на местные сопротивления  где ξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений. ξ=2 ξ1+2 ξ2=2*1,5+2*1=5,0, где ξ1=1,5 – вход и выход из камеры; ξ2=1,0 – вход и выход из трубок.  .Изм. Лист № докум. Подп Дата Лист 27 УОМГУП. 1 - 53 01 01- .ПЗ ЗАКЛЮЧЕНИЕ В данной курсовой работе представлен процесс выпаривания молока. В ходе выполнения курсовой работы были получены навыки по расчету материального и теплового баланса выпарного аппарата, был выполнен конструктивный расчет аппарата, расчет кожухотрубного конденсатора и кожухотрубного подогревателя, был произведен гидравлический расчёт выпарного аппарата. В графической части проекта представлена технологическая схема установки. В результате можно сказать, что выпарной аппарат с естественной циркуляцией находит широкое применение в пищевой промышленности. Изм. Лист № докум. Подп Дата Лист 28 УОМГУП. 1 - 53 01 01- .ПЗ СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
химической технологии /К.Ф. Павлов, Романков П. Г., Носков А. А. – 8-е изд., перераб. и доп. – Л.: Химия, 1976. – 552с. 1 2 |