Главная страница

Курсовая работа - Проектирование термической печи. В курсовом проекте рассмотрены следующие вопросы Обоснование выбора типа печи


Скачать 282.09 Kb.
НазваниеВ курсовом проекте рассмотрены следующие вопросы Обоснование выбора типа печи
Дата26.04.2021
Размер282.09 Kb.
Формат файлаdocx
Имя файлаКурсовая работа - Проектирование термической печи.docx
ТипОтчет
#198652
страница4 из 5
1   2   3   4   5
кг.

Число заготовок, одновременно находящихся в печи n, шт вычисляем по формуле:
,(3.16)
,шт.

Длина активного пода печи L, м вычисляем по формуле:
,(3.17)
где δ - ширина одной заготовки, м;

м.

Длина каждой технологической зоны печи ,м вычисляем по формуле:
,(3.18)
где - время прибывания заготовки в i-ой зоне;

Методическая зона печи:

м;

Сварочная зона печи:

м;

Томильная зона печи:



Надёжность пода печи H, вычисляем по формуле:
,(3.19)
.

Для нагревательных печей периодического действия напряжённость пода должна находится в пределах H=500÷1200 .


4. Тепловой баланс печи
4.1 Приходные статьи теплового баланса
Химическая теплота топлива , кДж/ч вычисляем по формуле
,(4.1)
где В - расход топлива,м3/ч;

.

Теплота экзотермической реакции окисления стали , кДж/ч вычисляем по формуле:
,(4.2)
где - угар металла, выбираемый из диапазона 0,01÷0,02, a=0,015;

кДж/ч.
4.2 Расходные статьи теплового баланса
Теплота, затрачиваемая на нагрев стали , кДж/ч вычисляем по формуле
,(4.3)
где См - теплоёмкость стали в интервале температур от до кДж/кг К, определяется по П8[1], См=0,5537 кДж/кг∙К;

кДж/ч.

Потери теплоты с уходящими газами , кДж/ч вычисляем по формуле:
,(4.5)
где hуг - энтальпия уходящих газов, кДж/м3, определяемая по h-t-диаграмме при температуре уходящих газов, кДж/м3;

.

Потери тепла от химического недожога , кДж/ч вычисляем по формуле:
,(4.6)
.

Потери теплоты от механического недожога , кДж/ч вычисляем по формуле:
,(4.7)
.

Потери теплоты через кладку печи , кДж/ч вычисляем по формуле:
,(4.8)
где qкл - плотность теплового потока через кладку печи, Вт/м2, определяется по таблице 4.1 [1], Вт/м2;

Fкл - площадь поверхности кладки, м2, определяемая по формуле:

,


.

Потери теплоты с охлаждающей водой , кДж/ч вычисляем по формуле:
,(4.9)
Неучтённые тепловые потери , кДж/ч вычисляем по формуле:
,(4.10)
Вычисляем из уравнения теплового баланса расход топлива
,(4.11)


3/ч.

Для анализа структуры теплоносителей и тепловых потерь результаты расчета теплового баланса сводим в таблицу 4.1.
Таблица 4.1 - Структура теплового баланса

Приход теплоты

Расход теплоты

Статья

Количество теплоты

Статья

Количество теплоты




кДж/ч

%




кДж/ч

%

QХ.Т

117098730

94,31

QТ.П

67172500

53,49

QЭКЗ

7065000

5,69

QУ.Г

29037960

23,12










QХ.Н

1170987,3

0,93










QМ..Н

2341974,6

1,86










QКЛ

1020993,12

0,81










QОХЛ.В

12416373

9,88










QНЕУЧ

12416373

9,88

Итого

124163730

100

Итого

125577161,02

100


.3 Оценка энергетического совершенствования печи
Удельный расход условного топлива b, ТУ.Т вычисляем по формуле6
,(4.12)
.

Технологический КПД печи ,% вычисляем по формуле:
(4.13)
%.
5. Использование вторичных энергетических ресурсов (расчет котла-утилизатора)
Под вторичными энергетическими ресурсами подразумевают энергетический потенциал продуктов и отходов, которые не используются в самом теплотехническом агрегате, но могут быть частично или полностью использован для энергоснабжения других агрегатов.

Основным ВЭР нагревательных печей непрерывного действия является физическая теплота уходящих продуктов сгорания топлива. Потери теплоты с уходящими газами составляет 30-45% от расходной части теплового баланса и для использования этой теплоты применяют котлы-утилизаторы (КУ). Пар, выработанный в КУ для технологических нужд или для отопления, вентиляции, горячего водоснабжения.

По компоновке поверхностей нагрева и газового тракта различают жаротрубные и водотрубные котлы утилизаторы. В качестве котла утилизатора выбираем водотрубный конвективный Г-345П.

Суммарный расход продуктов сгорания 3/ч, отнесенный к нормальной температуре, определяется по формуле
,(5.1)
м3/ч.

Для упрощения расчета допускаем, что среднее количество дымовых газов , м3/с, проходящих через его секции, одинаково и с учетом присосов воздуха равно:
(5.2)

где α=0,05 - доля подсасываемого воздуха от количества дымовых газов, поступающих в котел.

м3/с.

Начальная температура продуктов сгорания t′Г ,С определяется по формуле
(5.3)
°С.

Г-345П. Его номинальные параметры сведены в таблицу 5.1.
Таблица 5.1 - номинальные параметры Г-345П

Показатель

Значение

Паропроизводительность, т/ч

7,9

Давление перегретого пара, МПа

1,4

Температура перегретого пара, 0С

260

Состояние пара

перегретый

Поверхность нагрева F, м2 Пароперегревателя Экономайзера Воздухоподогревателя

Конвективный 345 - - -

Х-ка газов Расход,тыс.м/ч Темпер-ра на входе Темпер-ра на выходе

40 600 260

dхδ

50х3


.1 Расчет предвключенного испарительного пакета
Температура дымовых газов перед секцией . Температура насыщения при давлении в барабане котла Р=1,4 МПа равна . Принимаем температуру дымовых газов за секцией .

Среднелогорифмический температурный напор ,°С вычисляем по формуле:
,(5.4)
°С.

Средняя температура продуктов сгорания ,°С вычисляем по формуле:
,(5.5)
°С.

Средняя скорость дымовых газов , м/с вычислим по формуле:
(5.6)
м/с.

Действительная скорость дымовых газов
1   2   3   4   5


написать администратору сайта