Стальные конструкции. СП Стальные конструкции. Внесены опечатки, опубликованные в Информационном Бюллетене о нормативной
 Скачать 2.4 Mb.
|
|
рассчитываемых на прочность, работающих при динамических нагрузках. Расчетные сопротивления отливок из серого чугуна следует принимать по таблице В.9. Для отливок групп II и III могут применяться низколегированные стали по согласованию с организацией - составителем норм Для сварки стальных конструкций следует применять электроды для ручной дуговой сварки по ГОСТ 9467; сварочную проволоку по ГОСТ 2246, флюсы по ГОСТ порошковую проволоку по ГОСТ 26271 для автоматической и механизированной сварки в соответствии с таблицей Га также углекислый газ по ГОСТ 8050, аргон по ГОСТ 10157. Применяемые сварочные материалы и технология сварки должны обеспечивать значение временного сопротивления металла шва не ниже нормативного значения временного сопротивления основного металла, а также значения твердости, ударной вязкости и относительного удлинения металла сварных соединений, установленные соответствующими стандартами и техническими условиями Для болтовых соединений следует применять стальные болты и гайки, удовлетворяющие техническим требованиям ГОСТ 1759.0, ГОСТ Р 52627, ГОСТ Р и шайбы, удовлетворяющие требованиям ГОСТа также высокопрочные болты, указанные в Болты следует применять по ГОСТ 7798 и ГОСТ 7805 согласно требованиям таблицы Г.3. Гайки следует применять по ГОСТ 5915 и ГОСТ 5927. При работе болтов на срез и растяжение классы прочности гаек следует принимать в соответствии с классом прочности болтов 5 - при 5.6; 8 - при 8.8; 10 - при 10.9; 12 - при При работе болтов только на срез допускается применять класс прочности гаек при классе прочности болтов 4 - при 5.6 и 5.8; 5 - при 8.8; 8 - при 10.9; 10 - при Шайбы следует применять круглые по ГОСТ 11371, косые - по ГОСТ 10906 и пружинные нормальные - по ГОСТ Высокопрочными болтами следует считать болты класса прочности не ниже 10.9. 5.6 Для фрикционных и фланцевых соединений следует применять высокопрочные болты, гайки и шайбы, удовлетворяющие требованиям ГОСТ Р 52643, а их конструкцию и размеры болтов принимать по ГОСТ Р 52644, гайки и шайбы к ним - по ГОСТ Р 52645 и ГОСТ Р Для фланцевых соединений следует применять высокопрочные болты климатического исполнения ХЛ. 5.7 Допускается применение высокопрочных болтов по другим стандартами ТУ с техническими требованиями не нижеуказанных в ГОСТ Р 52643 при наличии сертификата установленной формы 5.8 Выбор марок стали для фундаментных болтов следует производить по ГОСТ и требованиям, приведенным в таблице Га их конструкцию и размеры принимать по ГОСТ Болты (образные) для крепления оттяжек антенных сооружений связи, а также U- образные и фундаментные болты опор воздушных линий электропередачи и распределительных устройств следует применять из стали марок, также указанных в таблице Г.4. Анкерные болты следует применять согласно требованиям СНиП 2.09.03. 5.9 Гайки для фундаментных и образных болтов диаметром до 48 мм следует применять по техническим требованиям ГОСТ 5915 с техническими требованиями по ГОСТ Р 52628, свыше 48 мм - по ГОСТ Для фундаментных болтов из стали Ст3пс2, Ст3сп2, Ст3пс4, Ст3сп4 диаметром до 48 мм следует применять гайки класса прочности 4 по ГОСТ Р 52628, диаметром свыше 48 мм - из материала не ниже группы 02 по ГОСТ Для фундаментных болтов диаметром до 48 мм из стали марки ГС и других сталей по ГОСТ 19281 следует применять гайки класса прочности не ниже го по ГОСТ Р диаметром свыше 48 мм - из материала не ниже группы 05 по ГОСТ 18126. Допускается применять гайки из стали марок, принимаемых для болтов Для шарниров, катков и болтов, работающих в качестве шарниров, а также подкладных листов под катки, следует применять поковки по СНиП 2.05.03. 5.11 Для несущих элементов висячих покрытий, оттяжек опор воздушных линий электропередачи, распределительных устройств, контактных сетей транспорта, мачт и башен, а также напрягаемых элементов в предварительно напряженных конструкциях следует применять: канаты спиральные по ГОСТ 3062; ГОСТ 3063; ГОСТ канаты двойной свивки по ГОСТ 3066; ГОСТ 3067; ГОСТ 3068; ГОСТ 3081; ГОСТ ГОСТ канаты закрытые несущие по ГОСТ 3090; ГОСТ 18901; ГОСТ 7675; ГОСТ пучки и пряди параллельных проволок, формируемых из канатной проволоки, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 7372. 5.12 Физические характеристики материалов, применяемых для стальных конструкций, следует принимать согласно приложению Г Расчетные характеристики материалов и соединений Расчетные сопротивления проката, гнутых профилей и труб для различных видов напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в таблице где нормативные сопротивления и следует принимать согласно стандартами техническим условиям. Таблица Напряженное состояние Расчетные сопротивления проката и труб Растяжение, сжатие, изгиб: по пределу текучести повременному сопротивлению Сдвиг Смятие: торцевой поверхности (при наличии пригонки) местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) Значения коэффициентов надежности по материалу ( ) проката, гнутых профилей и труб следует принимать по таблице Таблица 3 Государственный стандарт или технические условия напрокат и трубы Коэффициент надежности по материалу ГОСТ 27772 (кроме сталей Си С590К) и другая нормативная документация, использующая процедуру контроля свойств проката по ГОСТ 27772 Для проката с пределом текучести свыше 380 Н/мм по ГОСТ, для труб по ГОСТ 8731 Для остального проката и труб, соответствующих требованиям настоящих норм 1,050 Для проката и труб, поставляемых по зарубежной нормативной документации 1,100 Значения нормативных и расчетных сопротивлений при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката приведены в таблице В.5, труб - в таблице В.6. Значения расчетных сопротивлений проката смятию торцевой поверхности, местному смятию в цилиндрических шарнирах и диаметральному сжатию катков приведены в таблице В Расчетные сопротивления гнутых профилей следует принимать равными расчетным сопротивлениям листового проката, из которого они изготовлены Значения расчетных сопротивлений отливок из углеродистой стали следует принимать по таблице В Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в таблице Таблица Сварные соединения Напряженное состояние Характеристика расчетного сопротивления Расчетные сопротивления сварных соединений Стыковые Сжатие, растяжение и изгиб при автоматической, механизированной или ручной сварке с физическим контролем качества шва По пределу текучести По временному сопротивлению Растяжение и изгиб при автоматической, механизированной или ручной сварке По пределу текучести Сдвиг С угловыми швами Срез (условный) По металлу шва По металлу границы сплавления Примечание - Значения коэффициентов надежности по металлу шва следует принимать равными 1,25 - при 490 Н/мм ; 1,35 - при 590 Н/мм Расчетное сопротивление сварного стыкового соединения элементов из сталей с разными нормативными сопротивлениями следует принимать как для стыкового соединения из стали с меньшим значением нормативного сопротивления. Значения нормативных ( ) и расчетных ( ) сопротивлений металла угловых швов приведены в таблице Г Расчетные сопротивления одноболтового соединения следует определять по формулам, приведенным в таблице Таблица 5 Напряженное состояние Условное обозначение Расчетные сопротивления одноболтовых соединений срезу и растяжению болтов классов прочности смятию соединяемых элементов 5,8 8,8 10,9 Срез 0,41 0,40 0,35 - Растяжение 0,45 - 0,54 - - Смятие: болты класса точности А - 1,60 болты класса точности В следует определять для соединяемых элементов из стали с пределом текучести до Н/мм Значения нормативных и расчетных сопротивлений срезу и растяжению стали болтов в одноболтовых соединениях приведены в таблице Га смятию элементов, соединяемых болтами, в таблице Г Расчетное сопротивление растяжению фундаментных и анкерных болтов следует определять по формуле . (Значения расчетных сопротивлений растяжению фундаментных болтов приведены в таблице Г.7. Расчетное сопротивление растяжению образных болтов , указанных в 5.8, следует определять по формуле . (2) 6.7 Расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов, указанных в следует определять по формуле , (где - нормативное сопротивление болта, принимаемое согласно таблице Г Расчетное сопротивление растяжению высокопрочной стальной проволоки применяемой в виде пучков или прядей, следует определять по формуле . (4) 6.9 Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению стального каната следует принимать равным значению разрывного усилия каната в целом, установленному государственными стандартами или техническими условиями на стальные канаты, деленному на коэффициент надежности по материалу 1,6. 7 Расчет элементов стальных конструкций при центральном растяжении и сжатии Расчет элементов сплошного сечения Расчет на прочность элементов из стали с нормативным сопротивлением 440 Н/мм при центральном растяжении или сжатии силой следует выполнять по формуле . (Расчет на прочность растянутых элементов, эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести, а также растянутых или сжатых элементов из стали с нормативным сопротивлением 440 Н/мм следует выполнять по формуле) с заменой значения на 7.1.2 Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, следует выполнять по формуле (5), а сечений растянутого одиночного уголка из стали с пределом текучести до Н/мм , прикрепляемого одной полкой болтами, поставленными в один ряд по оси расположенной на расстоянии не менее 0,5 ( - ширина полки уголка) от обушка уголка и не менее 1,2 ( - диаметр отверстия для болта с учетом положительного допуска) от пера уголка, по формуле , (6) где Здесь - площадь сечения уголка нетто - площадь части сечения прикрепляемой полки уголка между краем отверстия и пером , , - коэффициенты, принимаемые по таблице Таблица 6 Коэффициенты Значения коэффициентов , и при одном болте и расстоянии , равном при и при количестве болтов в ряду * 1,5 2 2 3 4 1,70 1,70 1,70 1,77 1,45 1,17 0,05 0,05 0,05 0,19 0,36 0,47 0,65 0,85 1,0 1,0 1,0 1,0 * Только для элементов решеток (раскосов и распорок, кроме постоянно работающих на растяжение, при толщине полки до 6 мм. Обозначения, принятые в таблице 6: - расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия - расстояние вдоль усилия между центрами отверстий. При расчете тяги поясов траверс, элементов опор ЛОРУ и КС, непосредственно примыкающих к узлам крепления проводов, а также элементов, соединяющих в стойках узлы крепления тяги растянутых поясов траверс, коэффициент следует уменьшить на 10%. 7.1.3 Расчет на устойчивость элементов сплошного сечения при центральном сжатии силой и удовлетворяющих требованиям 7.3.2-7.3.9, следует выполнять по формуле , (где - коэффициент устойчивости при центральном сжатии, значение которого при 0,4 следует определять по формуле. (Значение коэффициента в формуле (8) следует вычислять по формуле , (где - условная гибкость стержня и - коэффициенты, определяемые по таблице 7 в зависимости от типов сечений. Таблица 7 Тип сечения Значения коэффициентов Обозначение Форма0,03 0,06 0,04 0,09 0,04 Примечание - Для прокатных двутавров высотой свыше 500 мм при расчете на устойчивость в плоскости стенки следует принимать тип сечения Значения коэффициента , вычисленные по формуле (8), следует принимать не более при значениях условной гибкости свыше 3,8; 4,4 и 5,8 для типов сечений соответственно , и При значениях 0,4 для всех типов сечений допускается принимать Значения коэффициента приведены в приложении Д Расчет на устойчивость стержней из одиночных уголков следует выполнять с учетом требований 7.1.3. При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка и расчетную длину следует принимать согласно требованиями При расчете поясов и элементов решетки пространственных конструкций из одиночных уголков следует выполнять требования 16.12. 7.1.5 Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения (рисунок) рекомендуется укреплять планками или решеткой, при этом должны быть выполнены требования 7.2.2; 7.2.3; 7.2.7 и а - открытое б, в - укрепленные планками или решетками Рисунок 2 - П-образные сечения элементов При отсутствии планок или решеток такие элементы, помимо расчета по формуле (7) в главных плоскостях и , следует проверять на устойчивость при изгибно- крутильной форме потери устойчивости по формуле , (здесь - коэффициент, принимаемый равным при 0,85; при где значение следует вычислять по формуле . (11) В формуле (11) коэффициент следует определять согласно приложению Д Соединение пояса со стенкой в центрально-сжатом элементе составного сплошного сечения следует рассчитывать по формулам таблицы 43 разделана сдвиг от условной поперечной силы , определяемой по формуле (18), при этом коэффициент следует принимать в плоскости стенки Расчет элементов сквозного сечения Расчет на прочность элементов сквозного сечения при центральном растяжении и сжатии следует выполнять по формуле (5), где - площадь сечения нетто всего стержня Расчет на устойчивость сжатых стержней сквозного сечения, ветви которых соединены планками или решетками, следует выполнять по формуле (7); при этом коэффициент относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток) следует определять по формулами) для сечений типа с заменой в них на . Значение следует определять в зависимости от значений , приведенных в таблице 8 для стержней с числом панелей, как правило, не менее шести. Таблица 8 Тип сечения Схема сечения Приведенная гибкость стержня сквозного сечения с планками с решетками , (где , (где 2 , (где ; , (где ; ( и относятся к сторонам соответственно и ) 3 , (где , (где Обозначения, принятые в таблице 8: - гибкость сквозного стержня в целом в плоскости, перпендикулярной оси ; - наибольшая из гибкостей сквозного стержня в целом в плоскостях, перпендикулярных оси или ; , , - гибкости отдельных ветвей при изгибе в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1, 2-2 и 3-3, на участках между сварными швами или крайними болтами, прикрепляющими планки ( , ) - расстояние между осями ветвей , - размеры, определяемые по рисунками- площадь сечения всего стержня , - площади сечений раскосов решеток (при крестовой решетке - двух раскосов), расположенных соответственно в плоскостях, перпендикулярных осями- площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке - двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного равностороннего стержня , - моменты инерции сечения ветвей относительно осей соответственно 1-1 и 3-3 (для сечений типов 1 и 3); , - тоже, двух уголков относительно осей соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2); - момент инерции сечения одной планки относительно собственной оси (рисунок 4; для сечений типов 1 и 3); , - момент инерции сечения одной из планок, расположенных в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа Примечание - К типу 1 также следует относить сечения, у которых вместо швеллеров применены двутавры, трубчатые и другие профили для одной или обеих ветвей при этом оси и должны проходить через центры тяжести соответственно сечения в целом и отдельной ветви, а значения ив формуле (12) должны обеспечить наибольшее значение Расчет на устойчивость сквозных стержней с числом панелей менее шести допускается выполнять: при планках - как расчет рамных систем; при решетках - согласно требованиям 7.2.5. 7.2.3 В сквозных стержнях с планками условная гибкость отдельной ветви , или (см. таблицу 8) на участке между сварными швами или крайними болтами прикрепляющими планки, должна быть не более При наличии водной из плоскостей сплошного листа вместо планок (см. рисунок 2, б и в) гибкость ветви следует вычислять по радиусу инерции полусечения относительно его центральной оси, перпендикулярной плоскости планок В сквозных стержнях с решетками помимо расчета на устойчивость стержня в целом следует проверять устойчивость отдельных ветвей на участках между узлами. При необходимости следует учитывать влияние моментов в узлах, например от расцентровки элементов решетки. В сквозных стержнях с решетками условная гибкость отдельных ветвей между узлами должна быть не более 2,7 и не должна превышать условную приведенную гибкость стержня в целом. Допускается принимать более высокие значения условной гибкости ветвей, ноне более при условии, что расчет таких стержней выполнен согласно требованиям 7.2.5. 7.2.5 Расчет сквозных стержней с решетками с учетом указанных в 7.2.2 и 7.2.4 допущений следует выполнять по формуле (7) с заменой в ней значения на При этом коэффициент устойчивости для отдельной ветви при 2,7 следует принимать равным 1,0, а при 3,2 - определять по формуле (8) при расчетной длине , где - длина ветви (на рисунке 3, а длина ветви - 2 а - треугольная, б - треугольная с распорками, в - крестовая, г - крестовая с распорками Рисунок 3 - Схемы решеток сквозных стержней Рисунок 4 - Сквозной стержень с планками В интервале условных гибкостей 2,7 3,2 значение допускается определять линейной интерполяцией между 1,0 и значением при 3,2. 7.2.6 Расчет стержней составных сечений из уголков, швеллеров и др, соединенных вплотную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при условии, что участки между соединяющими сварными швами или центрами крайних болтовне превышают для сжатых элементов 40 и для растянутых 80 . Здесь радиус инерции сечения -го уголка или швеллера следует принимать для тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, а для крестовых сечений - минимальный. При этом в пределах длины сжатого элемента следует предусматривать не менее двух промежуточных связей (прокладок Расчет соединительных планок и элементов решеток сжатых стержней сквозного сечения должен выполняться на условную поперечную силу |