Стальные конструкции. СП Стальные конструкции. Внесены опечатки, опубликованные в Информационном Бюллетене о нормативной
 Скачать 2.4 Mb.
|
|
ГОСТ 24839 и примечанию 1 таблицы 40. 14.2.9 Расчетное усилие, которое может быть воспринято одним болтом, в зависимости от вида напряженного состояния следует определять по формулам: при срезе ; (при смятии ; (при растяжении , (где , , - расчетные сопротивления одноболтовых соединений и - площади сечений стержня болта брутто и резьбовой части нетто соответственно, принимаемые согласно таблице Г приложения Г - число расчетных срезов одного болта - наружный диаметр стержня болта - наименьшая суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых водном направлении - коэффициент условий работы, определяемый по таблице 1; - коэффициент условий работы болтового соединения, определяемый по таблице 41 и принимаемый не более Таблица 41 Характеристика Предел текучести стали соединяемых элементов, Н/мм Значения , Значение коэффициента болтового соединения напряженного состояния Одноболтовое, болт классов точности А, Вили высокопрочный Срез - - 1,0 Смятие До 285 1,5 2; 1,35 1,5 0,4 +0,2 -Св. 285 до 375 0,5 0,67 -Св. 375 2,5 1,0 Многоболтовое, болты класса точности А Срез - - 1,0 Смятие До 285 1,5 2 2 2,5 0,4 +0,2 Св. 285 до 375 0,5 0,5 -Св. 375 2,5 1,0 Обозначения, принятые в таблице 41: - расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия - расстояние вдоль усилия между центрами отверстий - диаметр отверстия для болта. Примечания: 1 Для расчета многоболтового соединения на срез и смятие при болтах класса точности В, а также при высокопрочных болтах без регулируемого натяжения при всех значениях предела текучести стали соединяемых элементов значения коэффициента следует умножать на 0,9. 2 Для расчета многоболтового соединения на смятие следует принимать значение меньшее из вычисленных при принятых значениях , , . 14.2.10 При действии на болтовое соединение силы , проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество болтов в соединении следует определять по формуле , (где - наименьшее из значений или , либо значение , вычисленное согласно требованиям В случаях когда в стыке расстояние между крайними болтами вдоль сдвигающего усилия превышает 16 , значение в формуле (189) следует увеличивать путем деления на коэффициент , принимаемый равным не менее 0,75. Это требование не распространяется при действии усилия по всей длине соединения (например, в поясном соединении балки При действии на болтовое соединение момента, вызывающего сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий на болты следует принимать пропорционально расстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемого болта. Усилие в наиболее нагруженном болте не должно превышать меньшего из значений или , вычисленных согласно требованиям 14.2.9. 14.2.12 При одновременном действии на болтовое соединение силы и момента, действующих водной плоскости и вызывающих сдвиг соединяемых элементов, болты следует проверять на равнодействующее усилие (в наиболее нагруженном болте, которое не должно превышать меньшего из значений или , вычисленных согласно требованиям 14.2.9). 14.2.13 При одновременном действии на болтовое соединение усилий, вызывающих срез и растяжение болтов, наиболее напряженный болт, наряду с проверкой по формуле (следует проверять по формуле , (где и - усилия, действующие на болт, срезывающее и растягивающее соответственно , - расчетные усилия, определяемые согласно требованиям 14.2.9. 14.2.14 В креплениях одного элемента к другому через прокладки или иные промежуточные элементы, а также в элементах с односторонней накладкой количество болтов по сравнению с расчетом следует увеличивать на При креплениях выступающих полок уголков или швеллеров с помощью коротышей количество болтов, прикрепляющих коротыш к этой полке, по сравнению с результатом расчета следует увеличивать на 50%. 14.2.15 Фундаментные (анкерные) болты следует проверять согласно требованиям СНиП Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение, возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие натяжения высокопрочных болтов, следует применять конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм и непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические нагрузки; в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные требования в отношении ограничения деформативности. 14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы согласно требованиям Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40. 14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по формуле , (где - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое согласно требованиям 6.7; - площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г приложения Г; - коэффициент трения, принимаемый по таблице 42; - коэффициент, принимаемый по таблице Таблица Способ обработки (очистки) соединяемых поверхностей Коэффициент трения Коэффициент при контроле натяжения болтов по моменту закручивания при разности номинальных диаметров отверстий и болтов мм, при нагрузке динамической статической динамической статической 1-4 1 Дробеметный или дробеструйный двух поверхностей без консервации 1,35 1,12 2 Газопламенный двух поверхностей без консервации 135 1,12 3 Стальными щетками двух поверхностей без консервации 1,35 1,17 4 Без обработки 1,70 Примечание - При контроле натяжения болтов по углу поворота гайки значения следует умножать на 0,9. 14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы , вызывающей сдвиг соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество болтов в соединении следует определять по формуле , (где - расчетное усилие, определяемое по формуле (191); - количество плоскостей трения соединяемых элементов - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1; - коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от количества болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и принимаемый равным при 5; 0,9 при 5 10; 1,0 при 10. 14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента, вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами следует принимать согласно указаниями При действии на фрикционное соединение помимо силы , вызывающей сдвиг соединяемых элементов, силы , вызывающей растяжение в болтах, значение коэффициента , определяемое согласно требованиям 14.3.4, следует умножать на коэффициент , где - растягивающее усилие, приходящееся на один болт, - усилие натяжения болта, принимаемое равным 14.3.7 Диаметр болта во фрикционном соединении следует принимать при условии , где - суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых водном направлении, - диаметр болта. Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр следует назначать возможно большим В проекте должны быть указаны марки стали и механические свойства болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться, способ обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие , принимаемое согласно 14.3.6. 14.3.9 При проектировании фрикционных соединений следует обеспечивать возможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакета болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертов и др Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерами головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не более 3 мм, а в конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм - не более 4 мм допускается установка одной шайбы под гайку Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина усилия, приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом проверку ослабленных сечений следует выполнять при подвижных, вибрационных и других динамических нагрузках - по площади сечения нетто ; при статических нагрузках - по площади сечения брутто (при ) либо по условной площади (при ). 14.4 Поясные соединения в составных балках Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровой балки следует рассчитывать по формулам таблицы Таблица 43 Характер нагрузки Поясные соединения Формулы для расчета поясных соединений в составных балках Неподвижная Сварные (193) (Фрикционные (195) Подвижная Сварные (двусторонние швы (196) (Фрикционные (Обозначения, принятые в таблице 43: - сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой здесь - статический момент брутто пояса балки относительно центральной оси - количество угловых швов при двусторонних швах 2, при односторонних 1; , - величины, определяемые согласно 14.3.3, 14.3.4; - давление от сосредоточенного груза на единицу длины, определяемое с учетом требований 8.2.2 и 8.3.3 (для неподвижных грузов 1); и - коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по СП 20.13330; - шаг поясных болтов - коэффициент, принимаемый равным 0,4 при нагрузке по верхнему поясу балки, к которому пристрогана стенка, и 1,0 при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по нижнему поясу. При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложении неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличия ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные соединения следует рассчитывать как для подвижной нагрузки. Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать равнопрочными со стенкой В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовыми поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического обрыва следует рассчитывать наполовину усилия, которое может быть воспринято сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа Дополнительные требования по проектированию некоторых видов зданий, сооружений и конструкций Расстояния между температурными швами Расстояния между температурными швами стальных каркасов одноэтажных зданий и сооружений не должны превышать наибольших значений , принимаемых по таблице Таблица 44 Характеристика Наибольшее расстоянием, при расчетной температуре воздуха, °С, (см. здания и сооружения направления -45 -Отапливаемое здание между температурными швами вдоль блока (по длине здания по ширине блока от температурного шва или торца здания до оси ближайшей вертикальной связи Неотапливаемое здание и горячий цех между температурными швами вдоль блока (по длине здания по ширине блока от температурного шва или торца здания до оси ближайшей вертикальной связи Открытая эстакада между температурными швами вдоль блока от температурного шва или торца здания до оси ближайшей вертикальной связи Примечание - При наличии между температурными швами здания или сооружения двух вертикальных связей расстояние между последними в осях не должно превышать для зданий 40-50 ми для открытых эстакад 25-30 м, при этом для зданий и сооружений, возводимых при расчетных температурах -45 С, должны приниматься меньшие из указанных расстояний. При превышении более чем на 5% указанных в таблице 44 расстояний, а также при увеличении жесткости каркаса стенами или другими конструкциями в расчете следует учитывать климатические температурные воздействия, неупругие деформации конструкций и податливость узлов Фермы и структурные плиты покрытий Оси стержней ферми структур должны быть, как правило, центрированы во всех узлах. Центрирование стержней следует производить в сварных фермах по центрам тяжести сечений (с округлением до 5 мм, а в болтовых - по рискам уголков, ближайшим к обушку. Смещение осей поясов ферм при изменении сечений допускается не учитывать, если оно не превышает 1,5% высоты пояса меньшего сечения. При наличии эксцентриситетов в узлах элементы ферми структур следует рассчитывать с учетом соответствующих изгибающих моментов. При приложении нагрузок вне узлов ферм пояса должны быть рассчитаны на совместное действие продольных усилий и изгибающих моментов При расчете плоских ферм соединения элементов в узлах ферм допускается принимать шарнирными: при сечениях элементов из уголков или тавров; при двутавровых, Н-образных и трубчатых сечениях элементов, когда отношение высоты сечения к длине элемента между узлами не превышает 1/15 - для конструкций, эксплуатируемых в районах с расчетными температурами ниже минус 45 С 1/10 - для конструкций, эксплуатируемых в остальных районах. При превышении указанных отношений следует учитывать дополнительные изгибающие моменты в элементах от жесткости узлов Расстояние между краями элементов решетки и пояса в узлах сварных ферм с фасонками следует принимать не менее (6 -20) мм, ноне более 80 мм (здесь - толщина фасонки, мм). Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых накладками, следует оставлять зазор не менее 50 мм. Фланговые сварные швы, прикрепляющие элементы решетки ферм к фасонкам, следует выводить на торец элемента на длину не менее 20 мм В узлах ферм с поясами из тавров, двутавров и одиночных уголков крепления фасонок к полкам поясов встык следует осуществлять с проваром на всю толщину фасонки. В конструкциях группы 1, а также эксплуатируемых в районах при расчетных температурах ниже минус 45 С примыкание узловых фасонок к поясам следует выполнять согласно приложению К (таблица К, позиция 7). 15.2.5 При расчете узлов ферм со стержнями трубчатого и двутаврового сечения и прикреплением элементов решетки непосредственно к поясу (без фасонок) следует проверять несущую способность: стенки пояса при местном изгибе (продавливании) в местах примыкания элементов решетки (для круглых и прямоугольных труб); боковой стенки пояса вместе примыкания сжатого элемента решетки (для прямоугольных труб); полок пояса на отгиб (для двутаврового сечения); стенки пояса (для двутаврового сечения); элементов решетки в сечении, примыкающем к поясу; сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу. Указанные проверки приведены в приложении Л. Кроме того, следует соблюдать требования по свойствам к материалам поясов ферм (см. 13.5). 15.2.6 При пролетах ферм покрытий свыше 36 м следует предусматривать строительный подъем, равный прогибу от постоянной и длительной нормативных нагрузок. При плоских кровлях строительный подъем следует предусматривать независимо от величины пролета, принимая его равным прогибу от суммарной нормативной нагрузки плюс пролета Колонны Отправочные элементы сквозных колонн с решетками в двух плоскостях следует укреплять диафрагмами, располагаемыми у концов отправочного элемента. В сквозных колоннах с соединительной решеткой водной плоскости диафрагмы следует располагать не реже чем через 4 мВ колоннах и стойках с односторонними поясными швами согласно 14.1.9 в узлах крепления связей, балок, распорок и других элементов в зоне передачи усилия следует применять двусторонние поясные швы, выходящие за контуры прикрепляемого элемента (узла) на длину 30 с каждой стороны Угловые швы, прикрепляющие фасонки соединительной решетки к колоннам внахлестку, следует назначать по расчету и располагать с двух сторон фасонки вдоль колонны в виде отдельных участков в шахматном порядке при этом расстояние между концами таких швов не должно превышать толщину фасонки в 15 раз. В конструкциях, возводимых в районах с расчетными температурами ниже минус 45 С, а также при применении ручной дуговой сварки угловые сварные швы должны быть непрерывными по всей длине фасонки. 15.3.4 Монтажные стыки колонн следует выполнять с фрезерованными торцами, сваренными встык, на накладках со сварными швами или болтовыми соединениями, в том числе фрикционными. При приварке накладок сварные швы не следует доводить до стыка на 25 мм с каждой стороны. Допускается применение фланцевых соединений с передачей сжимающих усилий через плотное касание, а растягивающих - болтами В сквозных колоннах, ветви которых соединены планками, следует принимать: ширину промежуточных планок - равной от 0,5 до 0,15 (здесь - габаритная ширина колонны в плоскости планок); ширину концевых планок - равной от 1,3 до 1,7 . 15.4 Связи В каждом температурном блоке здания следует предусматривать самостоятельную систему связей Нижние пояса балок и ферм крановых путей пролетом свыше 12 м следует укреплять горизонтальными связями Вертикальные связи между основными колоннами ниже уровня балок крановых путей следует располагать по возможности в середине или около середины температурного блока верхние вертикальные связи целесообразно располагать по торцам здания ив шагах колонн, примыкающих к температурным швам, а также в тех шагах, где расположены связи нижнего яруса. При недостаточной жесткости ветвей колонн в продольном направлении здания допускается установка дополнительных распорок, закрепленных в узлах связей. При двухветвевых колоннах вертикальные связи следует располагать в плоскости каждой из ветвей колонны. Ветви двухветвевых связей, как правило, следует соединять между собой соединительными решетками Система связей покрытия зависит от типа каркаса (стальной или смешанный, типа покрытия (прогонное или беспрогонное), грузоподъемности кранов и режима их работы, наличия подвесного подъемно-транспортного оборудования и подстропильных ферм В уровне нижних поясов стропильных ферм следует предусматривать поперечные горизонтальные связи в каждом пролете здания у торцов, а также у температурных швов здания. При длине температурного блока болеем и при кранах большой грузоподъемности ( 50 т) следует предусматривать также и промежуточные поперечные горизонтальные связи примерно через каждые 60 мВ зданиях со стальным каркасом, оборудованных мостовыми кранами грузоподъемностью 10 т и более, ив зданиях с подстропильными фермами следует предусматривать продольные связи, располагаемые по крайним панелям нижних поясов стропильных ферми образующие совместно с поперечными связями жесткий контур в плоскости нижних поясов ферм. В однопролетных зданиях такого типа продольные связи по нижним поясам следует назначать вдоль обоих рядов колонн. В многопролетных зданиях при кранах грузоподъемностью 50 т, с режимом работы 1К- 6К (в соответствии с СП 20.13330) продольные связи, как правило, следует располагать вдоль крайних колонн и через один ряд вдоль средних колонн. В многопролетных зданиях с кранами грузоподъемностью 50 т, с режимом работы 7К-8К, а также в зданиях с перепадами высоты следует назначать более частое расположение продольных связей по нижним поясам ферм. Продольные связи по средним рядам колонн при одинаковой высоте смежных пролетов следует проектировать такими же, как и вдоль крайних рядов колонн. В случае если гибкость в горизонтальной плоскости панелей нижних поясов ферм (см, находящихся между двумя поперечными связевыми фермами, недостаточна, то она должна быть обеспечена постановкой растяжек, закрепленных за узлы связевых ферм По верхним поясам стропильных ферм поперечные горизонтальные связи при покрытии с прогонами следует назначать в любом одноэтажном промышленном здании. Поперечные связевые фермы по верхними нижним поясам рекомендуется совмещать в плане. Верхние пояса стропильных ферм, не примыкающие непосредственно к поперечным связям, следует раскреплять в плоскости расположения этих связей распорками При наличии жесткого диска кровли в уровне верхних поясов в покрытиях без прогонов (в которых крупноразмерные железобетонные плиты приварены к верхним поясам или профилированный лист покрытия прикреплен в каждом гофре) поперечные связи по верхним поясам ферм следует устраивать только в торцах здания и у температурных швов. В остальных шагах необходимы распорки у конька и у опор стропильных ферм. При наличии жесткого диска кровли в уровне верхних поясов следует предусматривать инвентарные съемные связи для выверки конструкций и обеспечения их устойчивости в процессе монтажа. В покрытиях без прогонов горизонтальные связи по нижними верхним поясам следует ставить независимо от типа покрытия только в зданиях с кранами большой грузоподъемности 50 т, с режимом работы Кв цехах металлургических производств и 8К (в соответствии с СП При наличии подстропильных ферм в однопролетных покрытиях без прогонов и многопролетных покрытиях, расположенных водном уровне, необходимо устройство продольных горизонтальных связей в плоскости верхних поясов ферм водной из крайних панелей ферм При расположении покрытий в разных уровнях необходимо предусмотреть по одной продольной системе связей в каждом уровне. В пределах фонаря, где прогоны по верхнему поясу ферм отсутствуют, необходимо предусматривать распорки. Наличие таких распорок по коньковым узлам ферм является обязательным Связи по фонарям следует располагать в плоскости верхних поясов (ригелей) у торцов фонаря и с обеих сторон температурных швов В местах расположения поперечных связей покрытия следует предусматривать установку вертикальных связей между фермами. В покрытиях зданий и сооружений, эксплуатируемых в районах с расчетными температурами ниже минус 45 С, как правило, следует предусматривать дополнительно к обычно применяемым) вертикальные связи посередине каждого пролета вдоль всего здания. Вертикальные связи, как правило, следует располагать в плоскостях опорных стоек стропильных ферм, в плоскостях коньковых стоек для ферм пролетом дома также в плоскостях стоек, находящихся под узлом крепления наружных ног фонаря для ферм пролетом более 30 м. Сечения элементов вертикальных связей, как правило, следует назначать по предельной гибкости (см. 10.4). 15.4.11 Горизонтальные связи по верхними нижним поясам разрезных ферм пролетных строений транспортерных галерей конструируют раздельно для каждого пролета При применении крестовой решетки связей покрытий, за исключением зданий и сооружений I уровня ответственности, допускается расчет по условной схеме в предположении, что раскосы воспринимают только растягивающие усилия. При определении усилий в элементах связей обжатие поясов ферм допускается не учитывать В висячих покрытиях с плоскостными несущими системами (двухпоясными, изгибно-жесткими вантами и т.п.) следует предусматривать вертикальные и горизонтальные связи между несущими системами Крепление связей следует осуществлять на болтах класса точности В. В зданиях, оборудованных кранами большой грузоподъемностью и режимов работы К и 8К, а также в случае значительных усилий в элементах связей (ветровые фермы и т.п.) крепление элементов связей следует осуществлять на монтажной сварке, а в отдельных случаях и на болтах класса точности А Балки Пакеты листов для поясов сварных двутавровых балок, как правило, применять не следует. Для поясов балок с фрикционными соединениями допускается применять пакеты, состоящие не более чем из трех листов при этом площадь сечения поясных уголков следует принимать равной не менее 30% всей площади сечения пояса Поясные швы сварных балок, а также швы, присоединяющие к основному сечению балки вспомогательные элементы (например, ребра жесткости, как правило, следует выполнять непрерывными. Поперечные ребра жесткости должны иметь вырезы для пропуска поясных швов. В ригелях рамных конструкций у опорных узлов следует применять двухсторонние поясные швы, протяженность которых должна быть не менее высоты сечения ригеля При применении односторонних поясных швов в сварных двутавровых балках го класса, несущих статическую нагрузку, следует выполнять следующие требования: расчетная нагрузка должна быть приложена симметрично относительно поперечного сечения балки; должна быть обеспечена устойчивость сжатого пояса балки в соответствии с 8.4.4, а; расчет устойчивости стенок балок должен быть произведен в соответствии с требованиями 8.5.1 и должны быть установлены поперечные ребра жесткости в местах приложения к поясу балки сосредоточенных нагрузок, включая нагрузки от ребристых железобетонных плит Ребра жесткости сварных балок должны быть удалены от стыков стенки на расстояние не менее 10 толщин стенки. В местах пересечения стыковых швов стенки балки с продольным ребром жесткости швы, прикрепляющие продольное ребро жесткости к стенке, не следует доводить до стыкового шва стенки в местах их пересечения на (6 -20) мм В сварных двутавровых балках конструкций групп 2-4 следует, как правило, применять односторонние ребра жесткости с расположением их с одной стороны балки и приваркой их к поясам балки. В балках с односторонними поясными швами ребра жесткости на стенке следует располагать со стороны, противоположной расположению односторонних поясных швов. Расчет устойчивости одностороннего ребра жесткости следует производить согласно требованиями Балки крановых путей Верхние поясные швы в балках крановых путей для кранов групп режимов работы Кв цехах металлургических производств) и К (по СП 20.13330) следует выполнять с проваром на всю толщину стенки Свободные кромки растянутых поясов балок крановых путей и балок рабочих площадок, непосредственно воспринимающих нагрузку от подвижных составов, должны быть прокатными, строгаными или обрезанными машинной кислородной или плазменно- дуговой резкой Размеры ребер жесткости балок крановых путей должны удовлетворять требованиями, при этом ширина выступающей части двустороннего промежуточного ребра должна быть не менее 90 мм. Двусторонние поперечные ребра жесткости, как правило, не следует приваривать к поясам балки при этом торцы ребер жесткости должны быть плотно пригнаны к верхнему поясу балки. В балках под краны групп режимов работы К и К (по СП 20.13330) необходимо строгать торцы, примыкающие к верхнему поясу. В балках под краны групп режимов работы 1К-5К (по СП 20.13330) допускается применять односторонние поперечные ребра жесткости из полосовой стали или одиночных уголков с приваркой их к стенке и к верхнему поясу и расположением согласно Листовые конструкции Контур поперечных элементов жесткости оболочек следует проектировать замкнутым Передачу сосредоточенных нагрузок на листовые конструкции следует, как правило, предусматривать через элементы жесткости В местах сопряжений оболочек различной формы следует применять, как правило, плавные переходы в целях уменьшения местных напряжений Выполнение всех стыковых швов следует предусматривать двусторонней сваркой либо односторонней сваркой с подваркой корня или на подкладках. В проекте следует указывать на необходимость обеспечения плотности соединений конструкций, в которых эта плотность требуется В листовых конструкциях, как правило, следует применять сварные соединения встык. Соединения листов толщиной 5 мм и менее допускается предусматривать внахлестку Висячие покрытия Для конструкций из нитей следует, как правило, применять канаты, пряди и высокопрочную проволоку. Допускается применение проката Кровля висячего покрытия, как правило, должна быть расположена непосредственно на несущих нитях и повторять образуемую ими форму. Допускается кровлю поднять над нитями, оперев на специальную надстроечную конструкцию, или подвесить к нитям снизу. В этом случае форма кровли может отличаться от формы провисания нитей Очертания опорных контуров следует назначать с учетом кривых давления от усилий в прикрепленных к ним нитях при расчетных нагрузках Для сохранения стабильности формы, которая должна обеспечивать герметичность принятой конструкции кровли, висячие покрытия следует рассчитывать на действие временных нагрузок, в том числе ветрового отсоса. При этом следует проверять изменение кривизны покрытия по двум направлениям - вдоль и поперек нитей. Необходимая стабильность достигается с помощью конструктивных мероприятий: увеличением натяжения нити за счет веса покрытия или предварительного напряжения; созданием специальной стабилизирующей конструкции применением изгибно-жестких нитей превращением системы нитей и кровельных плит в единую конструкцию Сечение нити должно быть рассчитано по наибольшему усилию, возникающему при расчетной нагрузке, с учетом изменения заданной геометрии покрытия. В сетчатых системах, кроме этого, сечение нити должно быть проверено на усилие от действия временной нагрузки, расположенной только вдоль данной нити Вертикальные и горизонтальные перемещения нитей и усилия в них следует определять с учетом нелинейности работы конструкций покрытия При расчете нитей из канатов и их закреплений коэффициенты условий работы следует принимать в соответствии с таблицей 47 (раздел 17). Для стабилизирующих канатов, если они не являются затяжками для опорного контура, коэффициент условий работы 1. 15.8.8 Опорные узлы нитей из прокатных профилей следует выполнять, как правило, шарнирными. 15.9 Фланцевые соединения При проектировании фланцевых соединений следует: применять сталь для фланцев С, С, С, С, С с относительным сужением 25% (с учетом требований использовать высокопрочные болты, обеспечивающие возможность воспринимать поперечные усилия за счет сил трения между фланцами. Требования по натяжению болтов, его контролю и плотности контакта между фланцами даны в СНиП 3.03.01. 15.9.2 При расчете фланцевых соединений в зависимости от конструктивного решения, характера передаваемых усилий и требований эксплуатации следует проверять: несущую способность болтового соединения; несущую способность фрикционного соединения; прочность фланцевых листов при изгибе; прочность сварных швов, соединяющих фланец с основным элементом Соединения с фрезерованными торцами В соединениях элементов с фрезерованными торцами (в стыках и базах колонн и т.п.) сжимающую силу следует считать полностью передающейся через торцы. Во внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) элементах сварные швы и болты, включая высокопрочные, указанных соединений следует рассчитывать на максимальное растягивающее усилие от действия момента и продольной силы при наиболее неблагоприятном их сочетании, а также на сдвигающее усилие от действия поперечной силы Монтажные крепления Монтажные крепления конструкций зданий и сооружений с балками крановых путей, рассчитываемыми на усталость, а также конструкций под железнодорожные составы следует осуществлять сварными или фрикционными. Болты класса точности В в монтажных соединениях этих конструкций допускается применять: для крепления прогонов, элементов фонарной конструкции, связей по верхним поясам ферм (при наличии связей по нижним поясам или жесткой кровли, вертикальных связей по фермами фонарям, а также элементов фахверка; для крепления связей по нижним поясам ферм при наличии жесткой кровли (приваренных к верхним поясам железобетонных или армированных плит из ячеистых бетонов или прикрепленного в каждую волну стального профилированного настила и т.п.); для крепления стропильных и подстропильных ферм к колоннами стропильных ферм к подстропильным при условии передачи вертикального опорного давления через столик; для крепления разрезных балок крановых путей между собой, а также для крепления их нижнего пояса к колоннам, к которым не крепятся вертикальные связи; для крепления балок рабочих площадок, не подвергающихся воздействию динамических нагрузок; для крепления второстепенных конструкций Для перераспределения изгибающих моментов в элементах рамных систем каркасных зданий допускается применение в узлах соединения ригелей с колоннами стальных накладок, работающих в пластической стадии. Накладки следует выполнять из сталей с пределом текучести до 345 Н/мм Усилия в накладках следует определять при минимальном пределе текучести и максимальном пределе текучести Н/мм Накладки, работающие в пластической стадии, должны иметь строганые или фрезерованные продольные кромки Опорные части Неподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками, тангенциальные, а при весьма больших реакциях - балансирные опоры следует применять при необходимости строго равномерного распределения давления под опорой Плоские или катковые подвижные опоры следует применять в случаях, когда нижележащая конструкция должна быть разгружена от горизонтальных усилий, возникающих при неподвижном опирании балки или фермы. Коэффициент трения в плоских подвижных опорах следует принимать равным 0,3, в катковых - 0,03. 15.12.2 Расчет на смятие в цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирных опор следует выполнять (при центральном угле касания поверхностей, равном или большем) по формуле , (где - давление (силана опору , - соответственно радиус и длина шарнира - расчетное сопротивление местному смятию при плотном касании, принимаемое согласно требованиям 6.1. 15.12.3 Расчет на диаметральное сжатие катков следует производить по формуле , (где - число катков , - соответственно диаметр и длина катка - расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков при свободном касании, принимаемое согласно требованиям 6.1. 16 Дополнительные требования по проектированию конструкций опор воздушных линий электропередачи, открытых распределительных устройств и контактных сетей транспорта Для конструкций опор воздушных линий электропередачи (ВЛ), открытых распределительных устройств (ОРУ) и контактных сетей транспорта (КС), как правило, следует применять стали С, С, С, С, С, С345К, С по ГОСТ сталь марок 20 и ГС по ГОСТ 8731 согласно приложению В. В зависимости от назначения и типа их соединений конструкции опор подразделяются на группы (см. приложение В): группа 1 - сварные специальные опоры больших переходов высотой свыше 60 м; группа 2 - сварные опоры ВЛ, кроме указанных в группе 1; сварные опоры ошиновки и под выключатели ОРУ независимо от напряжения, сварные опоры под оборудование ОРУ напряжением свыше 330 кВ конструкции и элементы КС, связанные с натяжением проводов (тяги, штанги, хомуты, а также опоры, указанные в группе 1, при отсутствии сварных соединений; группа 3 - сварные и болтовые опоры под оборудование ОРУ напряжением до 330 кВ, кроме опор под выключатели конструкции и элементы несущих, поддерживающих и фиксирующих устройств КС (опоры, ригели жестких поперечин, прожекторные мачты, фиксаторы), а также конструкции группы 2, кроме КС, при отсутствии сварных соединений; группа 4 - сварные и болтовые конструкции кабельных каналов, детали путей перекатки трансформаторов, трапы, лестницы, ограждения и другие вспомогательные конструкции и элементы ОРУ, ВЛ и КС. 16.2 Болты классов точности Аи В для опор ВЛ высотой дом и конструкций ОРУ и КС следует принимать как для конструкций, не рассчитываемых на усталость, а для фланцевых соединений и опор ВЛ высотой болеем- как для конструкций, рассчитываемых на усталость, по таблице Г приложения Г Литые детали следует проектировать из углеродистой стали марок Ли Л групп отливок II и III по ГОСТ 977. 16.4 При расчетах опор ВЛ, конструкций ОРУ и КС следует принимать коэффициенты условий работы, установленные в разделах 4 и 14, 7.1.2 и по таблице Таблица 45 Элемент конструкций Коэффициент условий работы 1 Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободно стоящей опоры в первых двух панелях от башмака при узловых соединениях: а) на сварке 0,95 б) на болтах 2 Сжатый элемент плоской решетчатой траверсы из одиночного равнополочного уголка, прикрепляемого одной полкой (рисунок а) пояс, прикрепляемый к стойке опоры непосредственно двумя болтами и более, поставленными вдоль пояса траверсы 0,90 б) пояс, прикрепляемый к стойке опоры одним болтом или через фасонку 0,75 в) раскос и распорка 3 Оттяжка из стального каната или пучка высокопрочной проволоки: а) для промежуточной опоры в нормальном режиме работы 0,90 б) для анкерной, анкерно-угловой и угловой опор: в нормальном режиме работы 0,80 в аварийном режиме работы 0,90 Примечание - Указанные в таблице коэффициенты условий работы не распространяются на соединения элементов в узлах. Для опор ВЛ, ОРУ и КС значение коэффициента надежности по ответственности следует принимать равным Расчет на прочность растянутых элементов опор по формуле (5) с заменой в ней значения на не допускается При определении приведенной гибкости по таблице 8 наибольшую гибкость всего стержня следует вычислять по формулам: для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам ; (для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам ; (для свободно стоящей стойки пирамидальной формы (см. рисунок 15) . (Обозначения, принятые в формулах (201)-(203): - геометрическая длина сквозного стержня - расстояние между осями поясов наиболее узкой грани стержня с параллельными поясами - высота свободно стоящей стойки- коэффициент для определения расчетной длины, где и - расстояния между осями поясов пирамидальной опоры соответственно в верхнем и нижнем основаниях наиболее узкой грани Рисунок 22 - Схема траверсы с треугольной решеткой Расчет на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня с решетками постоянного по длине сечения следует выполнять согласно требованиям раздела Для равностороннего трехгранного сквозного стержня с решетками постоянного по длине сечения относительный эксцентриситет следует вычислять по формулам: при изгибе в плоскости, перпендикулярной одной из граней ; (при изгибе в плоскости, параллельной одной из граней , (где - расстояние между осями поясов в плоскости грани - коэффициент, равный 1,2 при болтовых соединениях и 1,0 - при сварных соединениях При расчете на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня с решетками согласно требованиями значение эксцентриситета при болтовых соединениях элементов следует умножать на коэффициент 1,2. 16.8 При проверке устойчивости отдельных поясов стержня сквозного сечения опор с оттяжками при сжатии с изгибом продольную силу в каждом поясе следует определять с учетом дополнительного усилия от изгибающего момента , вычисляемого по деформированной схеме. Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине прямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками значение момента в середине длины стойки при изгибе ее водной из плоскостей или следует определять по формуле , где- изгибающий момент в середине длины стойки от поперечной нагрузки, определяемый как в балках - коэффициент, принимаемый согласно 16.6; - продольная сила в стойке - прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках с использованием приведенного момента инерции сечения ; - начальный прогиб стойки в плоскости изгиба; Здесь: - длина стойки где - площадь сечения стойки - приведенная гибкость стойки, определяемая по таблице 8 для сечения типа 2 с заменой в формуле (16) на или соответственно плоскости изгиба. При изгибе стойки в двух плоскостях усилие следует определять по формуле (124); при этом начальный прогиб следует учитывать только в той плоскости, в которой составляющая усилия от момента или имеет наибольшее значение Поперечную силу в шарнирно опертой по концам стойке с решетками постоянного по длине прямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом водной из плоскостей или следует принимать постоянной по длине стойки и определять по формуле , (где - максимальная поперечная сила от поперечной нагрузки в плоскости изгиба, определяемая как в балках. Остальные обозначения в формуле (207) следует принимать такими же, как в формуле Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине треугольного сквозного сечения (тип 3, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом водной из плоскостей или значение момента в середине ее длины следует определять по формуле (206), а приведенную гибкость - по таблице 8 для сечения типа При изгибе стойки в двух плоскостях значение усилия следует принимать большим из двух значений, определяемых по формулам или . (При учете обоих моментов и во второй формуле (208) начальный прогиб стойки в каждой из двух плоскостей следует принимать равным 0,001 . 16.11 Поперечную силу в плоскости грани в шарнирно опертой по концам решетчатой стойке треугольного сквозного сечения опоры с оттяжками при сжатии с изгибом следует определять по формуле (207) с учетом приведенной гибкости , определяемой по таблице 8 для сечения типа 3. 16.12 Расчет на устойчивость сжатых элементов конструкций из одиночных уголков (поясов, решетки) следует выполнять, как правило, с учетом эксцентричного приложения продольной силы. Допускается рассчитывать эти элементы как центрально-сжатые по формуле (7) при условии умножения продольных сил на коэффициенты и , принимаемые не менее 1,0. В пространственных болтовых конструкциях по рисунку 15 (кроме рисунка 15, в и концевых опор) при центрировании в узле элементов из одиночных равнополочных уголков по их рискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки и прикреплении раскосов в узле с двух сторон полки пояса значения коэффициентов и следует определять: для поясов при 3,5 (при 3,5 следует принимать 3,5) по формулам: при 0,55 0,66 и 0,7 ; (при 0,4 0,55 и ; (для раскосов, примыкающих к рассчитываемой панели пояса, по формулам: при 0,55 0,66 и 0,7 ; (при 0,4 0,55 и . (212) Для пространственных болтовых конструкций по рисунку 15, г, д в формулах (210) и (следует принимать 0,45 В формулах (211) и (212) отношение расстояния по полке уголка раскоса от обушка до риски, на которой установлены болты, к ширине полки уголка раскоса принято от 0,54 допри отношении, равном 0,5, коэффициент , вычисленный по формулами, должен быть увеличен на В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочных уголков по рисунку 15, б, г (кроме концевых опор) с прикреплением раскосов в узле только с внутренней стороны полки пояса при 0,7 значения коэффициентов и следует принимать: при центрировании в узлах элементов по центрам тяжести сечений при центрировании в узлах осей раскосов на обушок пояса При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечных нагрузок и крутящего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, допускается принимать Обозначения, принятые в формулах (209)-(212): - расстояние по полке уголка пояса от обушка до риски, на которой расположен центр узла - ширина полки уголка пояса - продольная сила в панели пояса - сумма проекций на ось пояса усилий в раскосах, примыкающих к одной полке пояса, передаваемая на него в узле и определяемая притом же сочетании нагрузок, как для ; при расчете пояса следует принимать большее из значений , полученных для узлов по концам панели, а при расчете раскосов - для узла, к которому примыкает раскос. 16.13 Расчетные длины и радиусы инерции сечений при определении гибкости элементов плоских траверс с поясами и решеткой из одиночных уголков (см. рисунок следует принимать равными: для пояса , , для раскоса , для распорки , где - радиус инерции сечения относительно оси, параллельной плоскости решетки траверсы Гибкость первого снизу раскоса из одиночного уголка решетчатой свободно стоящей опоры Л не должна превышать 160. 16.15 Отклонения верха опор и прогибы траверс не должны превышать значений, приведенных в таблице Таблица 46 N п.п. Конструкция и направление отклонения Относительное отклонение верха опоры (к высоте опоры) Относительный прогиб траверсы и балки (к пролету или длине консоли) вертикальный горизонтальный в пролете на консоли в пролете на консоли 1 Концевая и угловая опора ВЛ анкерного типа высотой дом вдоль проводов 120 1 120 Не ограничивается 2 Опора ВЛ анкерного типа высотой дом вдоль проводов 100 1 120 Тоже Промежуточная опора ВЛ (кроме переходной) вдоль проводов Не ограничивается 150 Переходные опоры ВЛ всех типов высотой свыше 60 м вдоль проводов 140 1 200 1 70 " 5 Опора ОРУ вдоль проводов 100 1 120 1 70 1 200 1 70 6 Тоже, поперек проводов Не ограничивается Не ограничивается Не ограничивается 7 Стойка опоры под оборудование 100 - - - - 8 Балка под оборудование 300 Примечания Отклонение опор ОРУ и траверс опор ВЛ в аварийном и монтажном режимах не нормируется Отклонения и прогибы по позициями должны быть уменьшены, если техническими условиями на эксплуатацию оборудования установлены более жесткие требования В стальных пространственных конструкциях опор ВЛ и ОРУ из одиночных уголков следует предусматривать в поперечных сечениях диафрагмы, которые должны располагаться в стойках свободно стоящих опор не реже, чем через 25 ми в стойках опор на оттяжках не реже, чем через 15 м. Диафрагмы должны также устанавливаться в местах приложения сосредоточенных нагрузок и переломов поясов При расчете на смятие соединяемых элементов решетки в одноболтовых соединениях с расстоянием от края элемента до центра отверстия вдоль усилия менее следует учитывать примечание 2 таблицы В одноболтовых соединениях элементов, постоянно работающих на растяжение (тяг траверс, элементов, примыкающих к узлам крепления проводов и тросов, ив местах крепления оборудования, расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия следует принимать не менее 2 . 16.18 Раскосы, прикрепляемые к поясу болтами водном узле, должны быть расположены, как правило, с двух сторон полки поясного уголка В болтовых стыках поясных равнополочных уголков число болтов в стыке следует назначать четными распределять болты поровну между полками уголка. Число болтов при однорядном и шахматном их расположении, а также число поперечных рядов болтов при двухрядном их расположении следует назначать, как правило, не более пятина одной полке уголка с каждой стороны от стыка. Указанное число болтов и поперечных рядов допускается увеличить до семи при условии уменьшения значения коэффициента , определяемого по таблице 40, умножением на Расчет на устойчивость стенок опор из многогранных труб при числе граней от 8 до следует выполнять по формуле , где- наибольшее сжимающее напряжение в сечении опоры при ее расчете по деформированной схеме - критическое напряжение, вычисляемое по формуле. (214) В формуле (214) обозначено ; - условная гибкость стенки грани шириной и толщиной ; где следует принимать не более 2,4; - наименьшее напряжение в сечении, принимаемое при растяжении со знаком "минус". Многогранные трубы должны отвечать требованиями для круглых труб с радиусом описанной окружности Дополнительные требования по проектированию конструкций антенных сооружений связи высотой дом Для стальных конструкций антенных сооружений (АС, как правило, следует применять стали по ГОСТ 27772 (кроме сталей С390К, С, С590К), сталь марок 20 и 09Г2С по ГОСТ 8731 согласно приложению В. При этом следует принимать распределение конструкций по группам: группа 1 - оттяжки из стальных канатов и цепей различной конфигурации, несущие ванты антенных полотен и антенные провода элементы (механические детали) оттяжек мачт и антенных полотен, детали крепления оттяжек к фундаментами к стволам стальных опор; фланцы и фланцевые соединения элементов стволов мачт и башен, включая опорные фланцы и башмаки; группа 2 - сплошностенчатые и решетчатые стволы мачт и башен, решетка, диафрагмы стволов башенных опор; группа 3 - лестницы, переходные площадки металлоконструкции крепления антенного оборудования. Материалы для соединений следует принимать согласно разделу 5, нормативные и расчетные сопротивления материалов и соединений - согласно разделу 6 и приложениям В и Г Для оттяжек и элементов антенных полотен следует применять стальные канаты круглые оцинкованные по группе СС, грузовые нераскручивающиеся одинарной свивки (спиральные) или нераскручивающиеся двойной крестовой свивки с металлическим сердечником (круглопрядные), при этом спиральные канаты следует применять при расчетных усилиях до 325 кН. В канатах следует применять стальную круглую канатную проволоку наибольших диаметров марки 1. Для средне- и сильноагрессивных сред допускается применять канаты, оцинкованные по группе ЖС, с требованиями для канатов группы СС. Допускается применение раскручивающихся канатов при условии, что обвязки из мягкой оцинкованной проволоки, расположенные по концам канатов, будут увеличены по длине на Для оттяжек со встроенными изоляторами орешкового типа следует применять стальные канаты с неметаллическими сердечниками, если это допускается радиотехническими требованиями. Для оттяжек с усилиями, превышающими несущую способность канатов из круглой проволоки, допускается применение стальных канатов закрытого типа из зетобразных и клиновидных оцинкованных проволок Концы стальных канатов в стаканах или муфтах следует закреплять заливкой цинковым сплавом ЦАМ9-1,5Л по ГОСТ 21437. 17.4 Для элементов антенных полотен следует применять провода согласно таблице Г.11 приложения Г. Применение медных проволок допускается только в случаях технологической необходимости Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению проводов и проволок следует принимать равным значению разрывного усилия, установленному государственными стандартами, деленному на коэффициент надежности по материалу для алюминиевых и медных проводов для сталеалюминиевых проводов при номинальных сечениях, мм : 16 и 25 - 2,8; 35-95 - 2,5; 120 и более - для биметаллических сталемедных проволок 2,0. 17.6 При расчетах конструкций АС следует принимать коэффициенты условий работы, установленные в 4.3; в разделе 14 ив таблице Таблица Элементы конструкций Коэффициент условий работы Предварительно напряженные элементы решетки 0,90 Фланцы: кольцевого типа 1,10 остальных типов 0,90 Стальные канаты оттяжек мачт или элементы антенных полотен при их количестве оттяжек в ярусе или элементов антенных полотен 6-8 оттяжек в ярусе 9 и более оттяжек в ярусе 0,95 Заделка концов на коуше зажимами или точечное опрессование во втулке 0,75 Оплетка каната на коуше или изоляторе 0,55 Элементы крепления оттяжек, антенных полотен, проводов, подкосов к опорным конструкциями анкерным фундаментам 0,90 Анкерные тяжи без резьбовых соединений при работе их на растяжение с изгибом 0,65 Проушины при работе на растяжение 0,65 Детали креплений и соединений стальных канатов: механические, кроме осей шарниров 0,80 оси шарниров при смятии 17.7 Относительные отклонения опор (к высоте) не должны превышать значений (кроме отклонений опор, для которых установлены иные значения техническим заданием на проектирование): при ветровой или гололедной нагрузке 1/100; при односторонней подвеске антенны к опоре при отсутствии ветра 1/300. 17.8 Монтажные соединения элементов конструкций, передающие расчетные усилия, следует проектировать, как правило, на болтах класса точности В и высокопрочных болтах. При знакопеременных усилиях, как правило, следует принимать соединения на высокопрочных болтах или на монтажной сварке. Во фланцевых соединениях следует, как правило, применять высокопрочные болты. Применение монтажной сварки или болтов класса точности А должно быть согласовано с монтирующей организацией Раскосы с гибкостью более 250 при перекрестной решетке в местах пересечений должны быть скреплены между собой. Прогибы распорок диафрагм и элементов технологических площадок в вертикальной и горизонтальной плоскостях не должны превышать 1/250 пролета В конструкциях решетчатых опор диафрагмы должны устанавливаться на расстоянии между ними не более трех размеров среднего поперечного сечения секции опоры, а также в местах приложения сосредоточенных нагрузок и переломов поясов Болты фланцевых соединений труб следует размещать на одной окружности минимально возможного диаметра, как правило, на равных расстояниях между болтами Элементы решетки ферм, сходящиеся водном узле, следует центрировать на ось пояса в точке пересечения их осей. В местах примыкания раскосов к фланцам допускается их расцентровка, но, как правило, не более чем на треть размера поперечного сечения пояса. При расцентровке на больший размер элементы должны быть рассчитаны с учетом узловых моментов. В прорезных фасонках для крепления раскосов из круглой стали конец прорези следует засверливать отверстием диаметром в 1,2 раза больше диаметра раскоса. 17.13 Оттяжки в мачтах с решётчатым стволом следует центрировать в точку пересечения осей поясов и распорок. За условную ось оттяжек следует принимать хорду Листовые проушины для крепления оттяжек должны подкрепляться ребрами жесткости, предохраняющими их от изгиба. Конструкции узлов крепления оттяжек, которые не вписываются в транспортные габариты секций ствола мачт, следует проектировать на отдельных вставках в стволе в виде жестких габаритных диафрагм Натяжные устройства (муфты, служащие для регулировки длины и закрепления оттяжек мачт, должны крепиться к анкерным устройствам гибкой канатной вставкой. Длина канатной вставки между торцами втулок должна быть не менее 20 диаметров каната Для элементов АС следует применять типовые механические детали, прошедшие испытания на прочность и усталость. Резьбу на растянутых элементах следует принимать согласно ГОСТ 8724, ГОСТ ГОСТ 24705 (исполнение впадины резьбы с закруглением В оттяжках мачт, на проводах и канатах горизонтальных антенных полотен для гашения вибрации следует предусматривать последовательную установку парных низкочастотных (1-2,5 Гц) и высокочастотных (4-40 Гц) виброгасителей рессорного типа. Низкочастотные гасители следует выбирать в зависимости от частоты основного тона оттяжки, провода или каната. Расстояние от концевой заделки каната до места подвески гасителей следует определять по формуле , (где - диаметр каната, провода, мм - массам каната, провода, кг - предварительное натяжение в канате, проводе, Н. Высокочастотные гасители следует устанавливать выше низкочастотных на расстоянии . При пролетах проводов и канатов антенных полотен, превышающих 300 м, гасители следует устанавливать независимо от расчета. Для гашения колебаний типа "галопирование" следует изменять свободную длину каната (провода) поводками Антенные сооружения радиосвязи необходимо окрашивать согласно требованиям по маркировке и светоограждению высотных препятствий в соответствии с Наставлением по аэродинамической службе в гражданской авиации Механические детали оттяжек, арматуры изоляторов, а также метизы, как правило, должны быть оцинкованными Дополнительные требования по проектированию конструкций зданий и сооружений при реконструкции Общие положения Оценку остаточного ресурса конструкций зданий и сооружений следует производить на основании анализа имеющейся технической документации, визуального, инструментального освидетельствований, проверочных расчетов несущей способности и деформативности конструктивных элементов, имеющих дефекты или получивших повреждение в процессе эксплуатации. В итоге освидетельствования техническое состояние элементов зданий и сооружений должно быть определено как: |