Водоотведение и очистка сточных вод
 Скачать 2.75 Mb.
|
|
s a L L t i ex en atm L en - БПК полн поступающей в аэротенк сточной воды (с учетом снижения БПК при первичном отстаивании, мг/л; L ex - БПК полн очищенной воды, мг/л; a i - доза ила, гл, определяемая технико-экономическим расчетом с учетом работы вторичных отстойников s - зольность ила, принимаемая по таблице- удельная скорость окисления, мг БПК полн наг беззольного вещества ила в 1 ч, определяемая по формуле , 1 1 max a L K C K C L C L i ex O O l O ex O ex max - максимальная скорость окисления, мг/(г ч), принимаемая по таблице- концентрация растворенного кислорода, мг/л; K l - константа, характеризующая свойства органических загрязняющих веществ, мг/л БПК полн и принимаемая по таблице 5.2; КО - константа, характеризующая влияние кислорода, мг Оли принимаемая по таблице 12.2; - коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила, л/г, принимаемый по таблице. Продолжительность аэрации во всех случаях не должна быть менее 2 ч. Таблица Сточные воды max , мг БПК полгн /(г ч) K l , мг БПК полн /л КО, мг О 2 /л , л/г s Городские 85 33 0,625 0,07 0,3 Производственные а) нефтеперерабатывающих заводов I система 33 3 1,81 0,17 - II система 59 24 1,66 0,158 - б) азотной промышленности 140 6 2,4 1,11 - в) заводов синтетического каучука 80 30 0,6 0,06 0,15 г) целлюлозно-бумажной промышленности сульфатно-целлюлозное про 100 1,5 2 0,16 109 Сточные воды max , мг БПК полгн /(г ч) K l , мг БПК полн /л КО, мг О 2 /л , л/г s изводство сульфитно-целлюлозное производство д) заводов искусственного волокна (вискозы) 90 35 0,7 0,27 - е) фабрик первичной обработки шерсти I ступень 32 156 - 0,23 - II ступень 6 33 - 0,2 - ж) дрожжевых заводов 232 90 1,66 0,16 0,35 з) заводов органического синтеза 83 200 1,7 0,27 - и) микробиологической промышленности производство лизина 280 28 1,67 0,17 0,15 производство биовита и ви- тамицина 1720 167 1,5 0,98 0,12 к) свинооткормочных комплексов ступень 454 55 1,65 0,176 0,25 II ступень 15 72 1,68 0,171 0,3 Период аэрации t atv , ч, в аэротенках-вытеснителях рассчитывается по формуле , ln 1 1 max K L L C K L L K C s a C a t p ex en O l ex mix O O i O i atv K p - коэффициент, учитывающий влияние продольного перемешивания при биологической очистке до L ex = 15 мг/л; K p = 1,25 при L ex 30 мг/л; L mix - БПК полн , определяемая с учетом разбавления рециркуляцион- ным расходом ; 1 R R L L L i i ex en mix R i - степень рециркуляции активного ила Режим вытеснения обеспечивается при отношении длины коридоров l к ширине b свыше 30. При l/b 30 необходимо предусматривать секционирование коридоров с числом ячеек пять-шесть. Степень рециркуляции активного ила R i , в аэротенках следует рассчитывать по формуле 110 , 1000 a J a R i i i i a i - доза ила в аэротенке, гл J i - иловый индекс, см 3 /г. Величина R i должна быть не менее 0,3 для отстойников с илососами, 0,4 - с илоскребами, 0,6 - при самотечном удалении ила. Величина илового индекса определяется экспериментально при разбавлении иловой смеси до 1 гл в зависимости от нагрузки на ил. Для городских и основных видов производственных сточных вод допускается определять величину J i по таблице 5.3. Таблица Сточные воды Иловый индекс J i , см 3 /г, при нагрузке на ил q i , мг/(г сут) 100 200 300 400 500 600 Городские 130 100 70 80 95 130 Производственные а) нефтеперерабатывающих заводов б) заводов синтетического каучука - 100 40 70 100 130 в) комбинатов искусственного волокна г) целлюлозно-бумажных комбинатов д) химкомбинатов азотной промышленности Для окситенков величина J i должна быть снижена в 1,3-1,5 раза. Нагрузка на ил q i , мг БПК полн наг беззольного вещества ила в сутки, рассчитывается по формуле , 1 24 t s a L L q at i ex en i t at - период аэрации, ч. При проектировании аэротенков с регенераторами продолжительность окисления органических загрязняющих веществ t O , ч, определяется по формуле- степень рециркуляции активного ила a r - доза ила в регенераторе, гл, определяемая по формуле 111 , 1 2 1 R a a i i r - удельная скорость окисления для аэротенков - смесителей ивы- теснителей, определяемая при дозе ила Продолжительность обработки воды в аэротенке t at , ч, определяется по формуле Продолжительность регенерации t r , ч, определяется по формуле Вместимость аэротенка W at , м, по формуле , 1 q R t W w i at at q w - расчетный расход сточных вод, м 3 /ч. Вместимость регенераторов W r , м, определяется по формуле Прирост активного ила P i , мг/л, в аэротенках определяется по формуле , 8 , 0 L K C P en g cdp i C cdp - концентрация взвешенных веществ в сточной воде, поступающей в аэротенк, мг/л; K g - коэффициент прироста для городских и близких к ним по составу производственных сточных вод K g = 0,3; при очистке сточных вод в окситенках величина K g снижается до 0,25. Для аэротенков и регенераторов надлежит принимать число секций - не менее двух рабочую глубину - 3-6 м, свыше - при обосновании отношение ширины коридора к рабочей глубине - от 1:1 до 2:1. Аэраторы в аэротенках допускается применять мелкопузырчатые - пористые керамические и пластмассовые материалы (фильтросные пластины, трубы, диффузоры) и синтетические ткани среднепузырчатые - щелевые и дырчатые трубы крупнопузырчатые - трубы с открытым концом 112 механические и пневмомеханические. Число аэраторов в регенераторах и на первой половине длины аэротен- ков-вытеснителей надлежит принимать вдвое больше, чем на остальной длине аэротенков. Удельный расход воздуха q air , мм очищаемой воды, при пневматической системе аэрации надлежит определять по формуле C C K K K K L L q q O a T ex en O air 3 2 1 , q O - удельный расход кислорода воздуха, мг на 1 мг снятой БПК полн , принимаемый при очистке до БПК полн 15-20 мг/л - 1,1, при очистке до БПК полн свыше 20 мг/л - 0,9; K 1 - коэффициент, учитывающий тип аэратора и принимаемый для мелкопузырчатой аэрации в зависимости от соотношения площадей аэрируемой зоны и аэротенка f az по таблице для среднепу- зырчатой и низконапорной K 1 = 0,75; K 2 - коэффициент, зависимый от глубины погружения аэраторов h a и принимаемый по таблице 12.5; K T - коэффициент, учитывающий температуру сточных вод, который следует определять по формуле , 20 02 , 0 1 T K w T T w - среднемесячная температура воды за летний период, С K 3 - коэффициент качества воды, принимаемый для городских сточных вод 0,85; при наличии СПАВ принимается в зависимости от величины f az /f at по таблице 12.6, для производственных сточных вод - по опытным данным, при их отсутствии допускается принимать K 3 = 0,7; C a - растворимость кислорода воздуха вводе, мг/л, определяемая по формуле , 6 , 20 1 C h C T a a C T - растворимость кислорода вводе в зависимости от температуры и атмосферного давления, принимаемая по справочным данным h a - глубина погружения аэраторам- средняя концентрация кислорода в аэротенке, мг/л; в первом приближении СО допускается принимать 2 мг/л и необходимо уточнять. Интенсивность аэрации J a , м 3 /(м 2 ч), определяется по формуле , t H q J at at air a H at - рабочая глубина аэротенка, м t at - период аэрации, ч. 113 Если вычисленная интенсивность аэрации свыше J a,max для принятого значения K 1 , необходимо увеличить площадь аэрируемой зоны если менее J a,min для принятого значения K 2 - следует увеличить расход воздуха, приняв J a,min по таблице 12.5. Число аэраторов N ma для аэротенков и биологических прудов следует определять по формуле , 1000 3 Q t C C C K K W L L q N ma at a O a T at ex en O ma W at - объем сооружениям- производительность аэратора по кислороду, кг/ч, принимаемая по паспортным данным t at - продолжительность пребывания жидкости в сооружении, ч. Окситенки должны быть оборудованы механическими аэраторами, легким герметичным перекрытием, системой автоматической подпитки кислорода и продувки газовой фазы, что должно обеспечивать эффективность использования кислорода 90 %. Концентрацию кислорода в иловой смеси окси- тенка следует принимать в пределах 6-12 мг/л, дозу ила - 6-10 гл. Таблица 2,3 J a max , м 3 /(м 2 ч) 5 10 20 30 40 50 75 100 Таблицам 0,8 0,9 1 2,08 2,52 2,92 3,3 J a,min , м 3 /(м 2 ч)48 42 38 32 28 24 4 3,5 3 2,5 Таблица 0,88 0,99 5.6 Направления интенсификации работы аэрационных сооружений Широкое применение аэрационных сооружений для очистки сточных вод ставит задачу поиска путей дальнейшей интенсификации работы этих сооружений. Под интенсификацией понимается не только повышение окислительной мощности, но и повышение эффекта или глубины очистки сточных вод в них, и всемерное сокращение затратна обработку единицы объема очищаемой жидкости. Существенным фактором снижения энергозатрат в процессе биологической очистки сточных вод в аэротенках может служить использование некоторых закономерностей протекания биохимических процессов микроби- ального изъятия из раствора и последующей трансформации органических веществ. Одним из неизбежно образующихся продуктов первичной трансформации органических соединений является пероксид водорода, который может накапливаться либо в клетках микроорганизмов, либо выделяться в 114 окружающую жидкость. В любом случае пероксид водорода можно рассматривать как определенный запас кислорода, поскольку под воздействием фермента каталазы или пероксидазы он расщепляется на кислород и воду. Это означает, что временное прекращение подачи воздуха в аэротенк не приведет к возникновению анаэробных условий. В силу этого, постоянная аэрация иловой смеси в аэротенке не является необходимой и, следовательно, может быть заменена периодической аэрацией без ущерба для протекания аэробных процессов или для глубины очистки воды. Снижение энергозатрат при периодической аэрации происходит за счет двухосновных факторов. Первый - это использование при перерыве образующихся в период аэрации количеств пероксида водорода. Второй - периодическое снижение концентрации растворенного в жидкости кислорода повышает интенсивность его переноса из воздуха в жидкость при возобновлении аэрации. По сравнению с непрерывной аэрацией периодическая аэрация позволяет уменьшить затраты электроэнергии на 25-30%. Предложено и разработано значительное количество различных модификаций схем, направленных на глубокое удаления соединений азота одновременно с биологической очисткой воды, оптимизацию очистных процессов и снижение капитальных и эксплуатационных затрат. Одноиловая схема глубокого удаления азота (рисунок 5.19) предусматривает устройство денитрификатора на первой стадии очистки, собственно аэротенка на второй последовательно работающей ступени, после которой следует этап илоотделения, включающий вторичное отстаивание с возвратом активного ила в денитрификатор. В денитрификаторе поддерживается аноксидный режим, те. отсутствие в среде растворенного кислорода при наличии химически связанного кислорода в форме нитритов и нитратов. В этих целях нитрифицированная иловая смесь из аэротенка подается в денит- рификатор, где все содержимое перемешивается либо механическими мешалками, либо воздухом при обеспечении минимально возможного переноса кислорода из него в жидкость. В денитрификаторе происходит выделение азота в атмосферу и использование высвобождающегося кислорода для удаления БПК. Рисунок 5.19 - Одноиловоя схема работы аэротенка с удалением азота 115 Вторая ступень системы - аэротенк, предназначена для глубокой нитрификации очищаемой сточной воды, определенная часть которой и возвращается в виде рециркуляционного потока иловой смеси в денитрификатор. По двухиловой схеме глубокого удаления азота (рисунок 5.20) сточная вода подается сразу в аэротенк, где осуществляется удаление загрязнений по показателю ВПК и нитрификация аммонийного азота. Иловая смесь из аэро- тенка поступает во вторичный отстойник, откуда активный ил возвращается в аэротенк, а нитрифицированная сточная вода поступает в денитрификатор, где поддерживается аноксидный режим. Рисунок 5.20 - Двухиловя схема работы аэротенка с удалением азота Однако, ввиду того, что углеродное питание в форме БПК было изъято из воды в аэротенке, для обеспечения процессов денитрификации требуется подпитка иловой смеси в денитрификаторе углеродным питанием. Из денит- рификатора иловая смесь поступает в третичный отстойник, откуда задержанный ил возвращается в денитрификатор. Двухиловая схема позволяет поддерживать максимально адаптированный к условиям каждой ступени активный ил. Однако, она требует двух этапов илоотделения для поддержания двух автономных систем рециркуляционного ила и дополнительного введения углеродного питания на стадии денитрификации. Главным преимуществом этой схемы является защита нитрификаторов от залповых нагрузок по органическим веществам, воздействия токсичных или ингибирующих процессы денитрификации веществ. Эти нагрузки в данной схеме воспринимаются аэротенком. К преимуществам одноиловой схемы следует отнести наличие только одного этапа илоотделения и то, что не требуется внешний источник дополнительного углеродного питания. Разработка одноиловой схемы удаления азота и, особенно, с введением процесса удаления избыточного фосфора явилась самым существенным прогрессом в технологии очистки сточных вод активным илом. Эта технология 116 хорошо вписывается в общую концепцию охраны поверхностных водных источников методом "зеленой инженерии, максимально совместимой с окружающей средой поскольку а) снижает воздействие на природные экосистемы водоема за счет снижения концентрации биогенных веществ в отводимой в него воде б) снижает или полностью исключает использование химикатов в процессе очистки воды, что соответственно снижает объемы осадков и илов, а также снижает вторичное воздействие на уровне производства реагентов для их обработки в) снижает потребление энергии в аэробной зоне за счет использования аноксидных и анаэробных биохимических процессов для снижения концентраций биоразрушаемых органических соединений г) снижает прирост активного ила за счет более низкого прироста биомассы в аноксидных и анаэробных условиях д) улучшает осаждаемость и повышает способность к влагоотдаче избыточного активного ила, снижая, таким образом, объемы вторичных отстойников и сооружений по обработке ила. Еще одним перспективным направлением повышения окислительной мощности аэрационных сооружений является повышение рабочей дозы активного ила в них. При этом, учитывая возможности вторичного отстаивания по разделению иловой смеси, задача повышения дозы ила в аэрационном сооружении ставится таким образом, чтобы нагрузка на вторичные отстойники по концентрации ила в поступающей в них иловой смеси не превышала допустимые пределы в целях обеспечения требуемого качества осветления очищенной воды. Эта задача решается несколькими путями. Наиболее ранним из них следует признать способ предварительного разделения иловой смеси в пределах аэротенка сетчатыми насадками, задерживающими основную массу ила в аэротенке, не допуская его выноса во вторичные отстойники. К этому же методу следует отнести и разработки японских специалистов по замене вторичного отстойника мембранной технологией отделения взвешенной иловой фракции. В качестве материала для мембран изучались различные конфигурации пустот капиллярные, полые волокна, трубчатые и пластинчатые пористые насадки. Разновидностью этого процесса можно считать установку микрофильтра с фильтрующей поверхностью из полых волокон непосредственно в аэротенке (Канада. Характерными показателями такого процесса являются следующие концентрация ила в аэротенке составляет гл, длительность его пребывания в аэротенке 30-365 суток, концентрация аммонийного азота на выходе из аэротенка, те. после вакуумфильтра, не превышает 0,3 мг/л. Другим направлением повышения дозы ила в аэрационном сооружении является использование нейтральных носителей для образования на них фиксированной микрофлоры. Это означает, что в аэротенке поддерживаются два вида микробиальных культур свободноплавающая, представляющая собой активный ил в обычном его понимании и прикрепленная к плавающему в иловой смеси носителю. В качестве носителей микрофлоры используются 117 как плавающие, таки фиксированые установленные насадки из различных материалов различной формы, позволяющие поднять дозу ила в аэротенке до 8-10 гл без ухудшения работы вторичных отстойников. К таким материалам можно отнести пластмассовый шнур, устанавливаемый в аэротенке в виде сетей определенного плетения, свободноплавающие губки различной формы с пористостью около 97% с внутренней и внешней поверхностью, способствующей прикреплению биомассы. В аэрационной зоне этот плавающий материал удерживается с помощью проволочных сеток, предотвращающих его вынос в отстойные сооружения. В отечественной практике разработаны сетчатые насадки из синтетических материалов под названием "Поли-Грин" и "Волан" для формирования прикрепленной биомассы в аэротенках АО Экологическая фирма - "Грин Фрог". Диаметр таких элементов составляет 30-35 мм ("Поли-Грин") и 100-110 мм (Волан) с объемным весом 20-25 кг/м 3 и 14-15 кг/м 3 соответственно. Применение аэротенков с фиксированной микрофлорой наиболее целесообразно для проведения биологической очистки в режиме глубокого удаления биогенных элементов. 118 6 ВТОРИЧНЫЕ ОТСТОЙНИКИ И ИЛОУПЛОТНИТЕЛИ 6.1 Вторичные отстойники Вторичные отстойники являются составной частью сооружений биологической очистки, располагаются в технологической схеме непосредственно после биоокислителей и служат для отделения активного ила от биологически очищенной воды, выходящей из аэротенков, или для задержания биологической пленки, поступающей с водой из биофильтров. Эффективность работы вторичных отстойников определяет конечный эффект очистки воды от взвешенных веществ. Для технологических схем биологической очистки сточных вод в аэро- тенках вторичные отстойники определяют также объем аэрационных сооружений, зависящий от концентрации возвратного ила и степени его рециркуляции, способности отстойников эффективно разделять высококонцентрированные иловые смеси. Иловая смесь, поступающая из аэротенков во вторичные отстойники, представляет собой многофазную систему, в которой дисперсионной средой служит биологически очищенная сточная вода, а основным компонентом дисперсной фазы являются хлопки активного ила, сформированные в виде сложной трехуровневой клеточной структуры, окруженной экзоклеточным веществом биополимерного состава. Важнейшим свойством иловой смеси как дисперсной системы является ее агрегативная неустойчивость, которая выражается в изменении диаметра хлопков активного ила в пределах 20-300 мкм в зависимости от интенсивности турбулентного перемешивания. При снижении интенсивности турбулентного перемешивания и последующем отстаивании иловой смеси в результате биофлокуляции происходит агрегирование хлопьев активного ила в хлопья размером 1-5 мм, которые осаждаются под воздействием силы тяжести. Осаждение хлопьев активного ила происходит с образованием видимой границы раздела фаз между осветляемой водой и илом. Анализ кривой кинетики снижения границы раздела фаз (рисунок 6.1) позволяет выделить следующие основные стадии процесса гравитационного разделения иловых смесей 1 - флокуляция хлопков активного ила с образованием хлопьев и видимой границы раздела фаз 2 - зонное осаждение хлопьев активного ила с постоянной скоростью, зависящей от начальной концентрации активного ила в иловой смеси и величины илового индекса 3 - переходная стадия от зонного осаждения к уплотнению осевшего ила 4 - стадия уплотнения осевшего ила за счет сжатия хлопьев активного ила под воздействием лежащих выше слоев 5 - стадия осветления надиловой воды, при которой полидисперсные иловые частицы агломерируются под воздействием собственного скоростного градиента и турбулентной диффузии. 119 Рисунок 6.1 - Кривая кинетики снижения границы раздела фаз Гидродинамический режим работы вторичных отстойников формируется в результате совокупного воздействия следующих гидродинамических условий режима впуска иловой смеси в сооружение, оцениваемого скоростью ее входа и определяющий интенсивность взаимодействия входящего потока с потоками оседающего ила и осветляемой воды процесса сбора осветленной воды, определяемого скоростью подхода воды к сборному лотку и его удаленностью от уровня осевшего ила режима отсоса осевшего ила, определяемого скоростью входа ила в сосуны илососа, уровнем стояния ила и удаленностью сосунов от сборного лотка. Количественная характеристика каждого из указанных гидродинамических факторов, полученных для радиального отстойника, выражена в градиентах скорости (рисунок 6.2). Таким образом, разделение иловой смеси и осветление очищенной воды во вторичных отстойниках происходит в условиях турбулентного движения, которое представляет собой результирующую всех перечисленных выше компонентов, продуцирующих вихревое воздействие на поток в этом сооружении. Учет влияния турбулентного режима движения воды во вторичных отстойниках наконечную концентрацию взвешенных веществ производится как через коэффициент объемного использования, характеризующий конструкцию отстойника, таки основные технологические параметры его работы. Интенсификация процесса гравитационного илоразделения достигается за счет низкоградиентного перемешивания иловой смеси с помощью стержневых перемешивающих устройств. Наилучшие результаты обеспечиваются при использовании стержней полукруглого сечения (d = 50...100 мм, воздействующих 120 на иловую смесь по всей высоте зоны илоразделения. Под воздействием низко- градиентного перемешивания улучшается флокуляция хлопьев активного ила, уплотняется их структура и повышается концентрация удаляемого возвратного активного ила на 20-30% при снижении конечной концентрации взвешенных веществ в осветленной воде до 8-15 мг/л по сравнению с 15-25 мг/л при гравитационном разделении иловой смеси без перемешивания. Рисунок 6.2 - Изменение градиента скорости по радиусу отстойника 1 - под воздействием входящего потока иловой смеси 2 - удаляемого через сосуны потока возвратного активного ила 3 - удаляемого через сборный лоток потока осветленной воды Повышение эффективности процесса гравитационного илоразделения достигается также при использовании взвешенного слоя активного ила, в котором, как в контактной среде, интенсифицируется хлопьеобразование с последующим доосветлением надиловой воды в слое высотой Нм и возможно снижение концентрации взвешенных веществ в осветленной воде до 5...1 мг/л. Тонкослойное отстаивание может использоваться как для предварительного разделения концентрированных иловых смесей, поступающих непосредственно из аэротенков, таки для осветления надиловой воды после гравитационного отделения основной массы активного ила. Тонкослойное отстаивание осветляемой надиловой воды наиболее эффективно в сочетании с низкоградиентным перемешиванием отстаиваемой иловой смеси на всех стадиях илоразделения. Вторичные отстойники бывают вертикальными, горизонтальными и радиальными. Для очистных станций пропускной способности до 20000 м 3 /сут применяются вертикальные вторичные отстойники, для очистных станция средней и большой пропускной способности (более 15000 м 3 /сут) - горизонтальные и радиальные. Вертикальные вторичные отстойники по своей конструкции подразделяются на круглые в плане с конической иловой частью, по конструкции аналогичные первичным, нос меньшей высотой зоны отстаивания квадратные в плане (12x12 мм) с четырех бункерной пирамидальной иловой частью. Преимуществом вертикальных вторичных отстойников являются удобство удаления из них осевшего ила под гидростатическим давлением, компактность расположения при их блокировке с аэротенками, простота конструкции ввиду отсутствия движущихся частей, возможность использования взвешенного слоя активного ила. Горизонтальные вторичные отстойники выполняются с шириной отделения 6 им, что позволяет блокировать их с типовыми аэротенками, сокращая при этом площадь, занимаемую очистными сооружениями. Для сгребания осевшего активного ила к иловому приямку в горизонтальных отстойниках используют скребковые механизмы цепного или тележечного типов. На средних и крупных очистных станциях наибольшее распространение получили вторичные радиальные отстойники. Разработаны типовые вторичные радиальные отстойники из сборного железобетона (d = 18, 24, 30, 40 им, что позволяет принимать оптимальное их число (4-8) на очистных станциях практически любой пропускной способности. Вторичный радиальный отстойник показан на рисунке 6.3. Cмесь по подводящему трубопроводу направляется в центральное распределительное устройство, представляющее собой вертикальную стальную трубу с коническим раструбом, затопленным ниже уровня воды в отстойнике. Иловая смесь по подводящему трубопроводу направляется в центральное распределительное устройство, представляющее собой вертикальную стальную трубу с коническим раструбом, затопленным ниже уровня воды в отстойнике. Выходя из раструба, иловая смесь попадает в пространство, ограниченное стенками металлического направляющего цилиндра, который обеспечивает заглубленный выпуск иловой смеси в отстойную зону. Осветленная вода собирается через водослив сборного кольцевого лотка, откуда поступает в выпускную камеру. Активный ил, осевший на дно отстойника, Удаляется самотеком под гидростатическим давлением через сосуны илососа и илопроводу в иловую камеру. В ней установлен щитовой электрифицированный затвор с подвижным водосливом, обеспечивающим возможность как ручного, таки автоматического регулирования отбора активного ила из отстойника путем плавного изменения гидростатического напора от 0 дом. Работа затвора автоматизируется в зависимости от уровня стояния активного ила в отстойнике, который фиксируется датчиком уровня ила с фотосопротивлением. Редуктор привода фермы илососа позволяет регулировать угловую скорость вращения илососа в пределах об/ч. Для опорожнения отстойника служит трубопровод. 122 Рисунок 6.3 - Вторичный радиальный отстойник из сборного железобетона- подводящий трубопровод 2 - люк-лаз; 3 - металлический распределительный кожух 4 - сборный желоб 5 - илосос; 6 - трубопровод возвратного активного ила 7 - трубопровод опорожнения 8 - датчики уровня ила 9 - труба для элекрокабеля; 10- выпускная камера 11 - отводящий трубопровод Существенное влияние на работу вторичных радиальных отстойников большого диаметра оказывает равномерность сбора осветленной воды, которая может нарушаться под воздействием ветра. Ветровой нагон воды способен перегрузить на 30-40% одну часть сборного лотка, вызвать соответствующее перераспределение потока иловой смеси и привести к повышенному выносу загрязнений с осветленной водой. Для борьбы с указанным явлением в зарубежной практике используют систему сбора осветленной воды через затопленные дырчатые трубы, которые при равном ветровом нагоне обеспечивают более равномерный сбор воды, чем зубчатые водосливы. 123 Для обеспечения минимального выноса загрязнений из вторичных отстойников большое значение имеет тщательное сгребание и постоянное удаление выпадающего в осадок активного ила. При залеживании ила на днище, особенно при достаточно глубокой развитости процесса нитрификации в аэ- ротенках, возможна и практически неизбежна его денитрификация, приводящая к всплыванию комков ила и его выносу с потоком осветленной воды. Опыт эксплуатации горизонтальных вторичных отстойников показал, что при прочих равных условиях, отстойники с цепными илоскребами обеспечивают вынос взвешенных веществ 8-10 мг/л против 15-20 мг/л в отстойнике с мостовым илоскребом. Этот эффект объясняется непрерывностью удаления активного ила и меньшим взмучивающим влиянием цепного илоскреба по сравнению с мостовым. Аналогичным образом на процесс илоразделения воздействует режим впуска иловой смеси, в частности, более высокие скорости ее ввода в радиальные отстойники, чем в горизонтальные, объясняют в 1,5-2 раза меньший конечный вынос взвешенных веществ в горизонтальных отстойниках по сравнению с радиальными. Очевидно, что для вторичных отстойников, особенно радиальных, при расчете гидравлической нагрузки следует учитывать коэффициент рециркуляции активного ила, а сама нагрузка не должна превышать м 3 /(м 2 -ч). Вторичные вертикальные, горизонтальные и радиальные отстойники после аэротенков рассчитывают по гидравлической нагрузке воды на поверхность отстойника а = 4,5 K |