ргр-СПРЭ Логунов Виктор ТЭ-102. Введение Исходные данные для расчета
Скачать 1.45 Mb.
|
Содержание: Введение……………………………………………………………….3 1. Исходные данные для расчета……………………………………..4 2. Методика расчета…………………………………………………..4 2.1 Определение параметров рабочего агента. Построение т-s диаграммы…………………………………………...4 2.2 Определение потерь эксергии парожидкостной компрессионной холодильной установки с переохладителем........8 2.3 Эксергетический баланс установки……………………………..11 3.Заключение………………………………………………………….13 Введение: Данная работа направлена на исследование в области Теплоэнергетики, расчета и проектирование выпарной установки. Теплоэнергетика — отрасль теплотехники, занимающаяся преобразованием теплоты в другие виды энергии, главным образом в механическую и через неё в электрическую.. Первооснову современной энергетики составляют тепловые электростанции (ТЭС), применяющие для этого химическую энергию органического сырья. Для приобретения повышенной концентрации вещества, располагающегося в растворе, применяют вакуумно-выпарные аппараты. Вакуумно-выпарные аппараты входят в состав многих технологических линий разных отраслей промышленности. Выпаривание – процесс концентрирования растворов нелетучих веществ путем устранения жидкого летучего растворителя в облике паров. Сущность выпаривания заключается в переводе растворителя в парообразное положение и отводе приобретённого пара от оставшегося сконцентрированного раствора. Выпаривание часто проводится при кипении, т.е. в обстоятельствах, когда давление пара над раствором равно давлению в рабочем объеме аппарата. Данная тема актуальна, потому что паровые установки характеризуются высокой энергетической результативностью, повышенной компактностью, отличными эксплуатационными показателями, возможностью практической разработки огромных мощностей в одной установке. Цель работы: расчет и проектирование выпарной установки с представлением данных. В ходе выполнения проекта необходима решить следующие задачи: - рассмотреть правила для расчета данных - изучить основные требования расчетов - выбрать исходные данные для расчета - Определение параметров рабочего агента. Построение диаграммы - Определение потерь эксергии парожидкостной компрессионной холодильной установки с переохладителем - произвести эксергетический баланс установки - выполнить расчет правильно 1. ЗАДАНИЕ: Согласно приложению 1 выбрать исходные данные для расчета: Холодопроизводительность ( ), кВт= -200 Температура хладоносителя на входе в испаритель ( ), = -10 Температура хладоносителя на выходе из испарителя ( ), = -19 Температура охлаждающей воды на входе в конденсатор ( ), = 19 Температура охлаждающей воды на выходе из конденсатора ( ), = 24 Конечная минимальная разность температур в конденсаторе ( ), = 5 Конечная минимальная разность температур в испарителе ( ), = 3 Количество артезианской воды ( ), кг/с = 0,15 Температура артезианской воды ( ), = 5,6 Минимальная разность температур в охладителе ( ), = 3,6 Энтальпия рабочего агента на выходе из компрессора при внутреннем адиабатном КПД (ηi), % = 0,8 По параметрам в характерных точках, полученных в результате расчета схемы, составить эксергетический баланс установки, определить потери эксергии в отдельных элементах установки и КПД. 2. МЕТОДИКА РАСЧЕТА 2.1 Определение параметров рабочего агента. Построение т-s диаграммы 1. Расчетная температура испарения аммиака,°С = -19-3=-22°С 2. Расчетная температура конденсации, °С = 24+5=29°С Согласно рисунку 3.1 необходимо определить параметры в характерных точках 1, 2, 3: точка 1: ==-22°С; =0,18МПа; =0,2м3/кг; =1607кДж/кг; точка 2: =20°С; =1МПа; =1898кДж/кг; точка 3: =-29°С; =1МПа; =553кДж/кг. 3. Теплота парообразования аммиака при (°С), кДж/кг =1607-555=1052 4. Предварительное определение расхода хладагента, кг/с = =0,214 где - коэффициент фазности хладагента, учитывающий долю жидкого хладагента после дросселя при дросселировании. Рисунок 3.1 – Схема парожидкостной компрессионной холодильной установки с переохладителем и процесс в Т-S диаграмме. 5. Определить характер теплообмена в охладителе. При характер теплообмена соответствует графику изменения температур, представленному на рисунке 3.1а, а при графику на рисунке 3.1б. 6. Тепловой эквивалент по воде, кДж/(сК) = 0,15 4,19=0,63 7. Тепловой эквивалент по хладагенту, кДж/(сК) =0,214 4,82=1,03 где = 4,82 кДж/(кгК). После определения характера теплообмена соответствующему рисунку 3.1а или 3.1б, необходимо определить значение температуры в точке 4, °С =5,6+3,6=9,4 Параметры в остальных характерных точках схемы: точка 4: =9,4°С; =0,6МПа; =458кДж/кг; точка 5: =-22°С; =0,18МПа; =317кДж/кг. 8. Удельная нагрузка испарителя, кДж/кг =1607-317=1290 9. Массовый расход хладагента, кг/с = 200/1290=0,155 10. Энтальпия рабочего агента на выходе из компрессора при внутреннем адиабатном КПД , кДж/кг =1607+ =1970,75 11. Удельная внутренняя работа компрессора, кДж/кг =1970,75-1607=363,75 12. Удельная тепловая нагрузка конденсатора, кДж/кг =1970,75-553=1417,75 13. Удельная тепловая нагрузка охладителя, кДж/кг =553-461=92 14. Полная нагрузка охладителя, кДж/с =92*0,214-19,7 15. Проверка решения по 1 закону термодинамики, кДж/кг =1653,75 16. Объемная производительность компрессора, м3/с =0,155*0,2=0,031 17. Тепловая нагрузка конденсатора, кДж/с =0,155*1417=219,6 18. Удельная работа, затраченная на компрессор с учетом электро-механического КПД ( ), кДж/кг = 363,75/0,9=404,2 19. Электрическая мощность компрессора, кВт =404,2*0,155=62,65 20. Холодильный коэффициент =1290/404,2=3,2 21. Средняя температура рассола, 0К = +273=258,5 22. При температуре окружающей среды, равной температуре воды на входе в конденсатор, коэффициент работоспособности по : =1- = -0,13=0,13 * Здесь и далее знак «минус» при τq не учитывается. 23. Коэффициент полезного действия установки по затратам электроэнергии на компрессор = =0,415 24. Значение удельных эксергий аммиака в характерных точках процесса могут быть определены по e-i – диаграмме [1] или по формуле . где , - энтальпия и энтропия аммиака при параметрах окружающей среды К и МПа; кДж/кг; кДж/(кгК). Значение основных параметров рабочего агента в характерных точках процесса должны быть сведены в таблицу 1. Таблица 1- Параметры рабочего агента
2.2 Определение потерь эксергии парожидкостной компрессионной холодильной установки с переохладителем 1. Удельное количество эксергии, подведенной к установке, по измерениям на зажимах электродвигателя компрессора, кДж/кг =62,65/0,155=404,2 где G – массовый расход хладагента, кг/с; Nэ – электрическая мощность компрессора, кВт. 2. Электромеханические потери эксергии, кДж/кг =404,2 3. Удельная эксергия, подводимая к компрессору, кДж/кг =404,2-40,42=363,78 4. Внутренние потери эксергии в компрессоре (рисунок 3.2 а), кДж/кг =61,38 = =0,8313 Рисунок 3.2 – Потери эксергии в компрессоре и конденсаторе: а – в компрессоре; б – в конденсаторе. 5. Потери эксергии в конденсаторе (рисунок 3.2 б): - эксергия, отданная хладагентом, кДж/кг =375*287,3=87,7 - эксергия, полученная охлаждающей водой, кДж/кг =1970,75*0,01=19,71 где qк – удельная тепловая нагрузка конденсатора, кДж/кг; =0,01 6. Потери эксергии вследствие необратимого теплообмена, кДж/кг =87,7-19,71-67,99 7. КПД конденсатора =19,71/87,7=0,225 Так как эксергия охлаждающей воды после конденсаторов компрессионных установок обычно не используется, то суммарные потери эксергии в конденсаторе составляет, кДж/кг ( ) =67,99+19,71=87,7 8. Потери эксергии в охладителе (рисунок 3.2 в): - эксергия, отданная хладагентом, кДж/кг =287,3-309,5=-22,2 Рисунок 3.2 в – Потери эксергии в охладителе - эксергия, полученная артезианской водой, кДж/кг qпо * =92*0,01=0,92 где qпо – удельная тепловая нагрузка охладителя; =1- = -0,045 , 0К= +273=280,4 где , 0С; - 3,6 9. Баланс эксергии в охладителе 10. Потери эксергии в охладителе, кДж/кг 11. Потери эксергии в регулирующем клапане (дросселе, рисунок 3.2.11 а), кДж/кг =309,5-297=12,5 КПД дросселя: а) (на основе абсолютных значений); б) (по разности эксэргий). 12. Потери эксэргии в испарителе (рисунок 3.2.11 б): - эксергия, отданная хладагентом (аммиаком), кДж/кг =297-72,6=224,4 - эксергия, полученная хладоносителем, кДж/кг =1290*0,01=12,9 где q0 – удельная нагрузка испарителя, кДж/кг; , здесь То.с – температура окружающей среды, 0К Тн.ср – средняя температура рассола, 0К Рисунок 3.2.11 – Потери эксергии в дросселе и испарителе: а – в дросселе; б – в испарителе. 13. Потери эксергии вследствие необратимого теплообмена, кДж/кг =224,4-12,9=211,5 =12,9/224,4=0,06 2.3 Эксергетический баланс установки Эксергетический баланс установки приведен в таблице 2. Таблица 2 - Эксергетический баланс установки
Графическое изображение эксергетического баланса парожидкостной установки приведено на рисунке 3.3 1. Коэффициент полезного действия компрессора =302,4/363,78=0,8 где ηк – внутренние потери эксергии в компрессоре (п. 3.2 – 4.) 2. Коэффициент полезного действия теплообменно-дроссельной части установки («холодного» блока) = 3. Полный КПД установки ( с учетом эксергии артезианской воды), % = 4. Коэффициент полезного действия установки (без учета эксергии артезианской воды), % = Примечание: расчет считается выполненным правильно, если η׳ ≈ η״ Заключение: В данном проекте было сделан расчет и проектирование выпарной установки. Для данной цели были проведены расчеты температур и определение параметров рабочего агента , построение т-s диаграммы , определение потерь эксергии парожидкостной компрессионной холодильной установки с переохлодителем. В процессе вычесленния эксергетического баланса установки были найден: коэффициент полезного действия компрессора, коэффициент полезного действия теплообменно-дроссельной части установки («холодного» блока) , Полный КПД установки и коэффициент полезного действия установки (без учета эксергии артезианской воды).После расчета были сравнены η׳ и η״ , оказавшиеся равными , расчет был закончен правильно. Цель поставленная в начале работы достигнута , все задачи выполнены. |