Главная страница
Навигация по странице:

  • Расчеты при проверке скважины на приемистость

  • Ответ

  • ЗАЛИВОЧНЫХ ТРУБ ПРИ ЦЕМЕНТИРОВАНИИ СКВАЖИН ПОД ДАВЛЕНИЕМ ЧЕРЕЗ ИНТЕРВАЛ ПЕРФОРАЦИИ» Задача №1

  • Практическая работа № 6 «

  • Практическая работа № 8

  • Практическая работа № 1 «РАСЧЕТЫ ПРИ ПРОВЕРКЕ СКВАЖИНЫ НА ПРИЕМИСТОСТЬ». Практическая работа 1 Расчеты при проверке скважины на приемистость


    Скачать 216.92 Kb.
    НазваниеПрактическая работа 1 Расчеты при проверке скважины на приемистость
    АнкорПрактическая работа № 1 «РАСЧЕТЫ ПРИ ПРОВЕРКЕ СКВАЖИНЫ НА ПРИЕМИСТОСТЬ
    Дата25.03.2022
    Размер216.92 Kb.
    Формат файлаdocx
    Имя файлаPrakticheskaya_rabota_Remontno-izolyatsionnye_raboty_v_skvazhine.docx
    ТипПрактическая работа
    #416190

    Практическая работа по дисциплине

    «Ремонтно-изоляционные работы в скважине»

    Вариант - 3

    Практическая работа № 1
    «
    Расчеты при проверке скважины на приемистость»
    Задача №1: Определить объем вытесняющей жидкости, объем жидкости, отдаваемой пластов, используя номограмму для определения утечки жидкости из колонны.
    Таблица 1 – Исходные данные для расчета


    Номер варианта

    3

    Dн, мм

    168

    Ру, МПа

    0,7


    Открывают выкидную линию на затрубном пространстве и замеряют объем вытекающей жидкости (Vж). По номограмме (рисунок 1) определяют Vу – объем вытекающей жидкости, обусловленный упругими деформациями обсадной колонны и заполняющей ее промывочной жидкости, находящейся под давлением Р.

    Количество жидкости, отдаваемое пластом:
    Vжп = Vж - Vу.
    где Vжп – объем жидкости, отдаваемый пластом.

    Vж – объем вытекающей жидкости.

    Vу – объем вытекающей жидкости, обусловленный упругими деформациями обсадной колонны и заполняющей ее промывочной жидкости, находящейся под давлением Р.



    Ответ: Vжп = 9,8 м3, Vж = 18 м3.

    Практическая работа № 2
    «
    Расчет цементирования скважины при РИР»

    Задача №1: Определить объем заливочных труб комбинированной колонны.

    а) НКТ d = 48 мм, длиной 700 м;

    б) НКТ d = 60 мм, длиной 500 м;

    в) НКТ d = 73 мм, длиной 350 м.


    Для определения объема 73,0 мм колонны заливочных труб на шкале I находим точку с отметкой 73. Приложив к ней линейку и вращая ее в плоскости чертежа, находим на шкале III точку с отметкой 350 м. По прямой, соединяющей точки, расположенные на шкалах I и III, в точке пересечения со шкалой II, определяем объем (V) колонны труб диаметром 73 мм, который равен 1,05 м3.

    Аналогичным образом определяем объем (V) труб диаметром 60 мм и длиной 500 м; в данном случае он равен 1 м3.

    Для труб диаметром 48 мм и длиной 700 м, V= 0,9 м3.

    Таким образом, общий объем комбинированной колонны заливочных труб длиной 1550 м равен:
    V = 1,05 + 1 + 0,9 = 2,95 м3

    Ответ: V=2,95 м3.


    Задача №2: Определить высоту подъема 1 м3 тампонажного раствора в затрубном пространстве. Исходные данные для расчета представлены в таблице 2.
    Таблица 2 – Исходные данные для расчета


    Номер варианта

    3

    dнкт, мм

    114

    Dэкс, мм

    168



    Решение На шкале I находим точку с отметкой 114 мм, расположенной на прямой А. Проводим прямую линию через точку (168 мм) на прямой I и точку (114 мм) на прямой А до пересечения со шкалой II; находим высоту подъема 1 м3 тампонажного раствора в затрубном пространстве.

    В этом случае высота подъема тампонажного раствора составит 140 м. Также можно определить высоту (прямая Б) подъема тампонажного раствора в затрубном пространстве, приготовленного из 1 т цемента или смеси.

    Ответ: высота подъема тампонажного раствора составит 140 м.

    Практическая работа № 3
    «
    Основы расчета колонн заливочных труб»

    Задача №1: Определить наибольшую глубину спуска трехступенчатой колонны заливочных труб, составленной из НКТ диаметрами 73, 89 и 114 мм, изготовленных из стали марки Е.Данные по страгивающим нагрузкам и вес 1п/м труб представлены в таблице 3.

    Таблица 3 – Данные по страгивающим нагрузкам и вес 1п/м труб


    dнкт, мм

    73

    89

    114

    Qстр

    426000

    645000

    822000

    q

    94,6

    136,7

    190,9


    Решение: Предельно допустимую длинуL, м, трехразмерной колонны НКТ с учетом растяжения от собственного веса определяют по выражению:
    L = l1+ l2 + l3,
    где : l1,l2, l3‒ длины нижней, средней и верхней секции, м.
    ,
    где : Qстр‒ страгивающая нагрузка на резьбовые соединения труб, кН;

    K ‒ коэффициент запаса прочности (равен 1,5);

    q1,q2, q3‒ вес 1 п.м. труб диаметром 73; 89 и 114 мм, Н.







    L = 3002 + 1068 + 618 = 4688 м.

    Ответ: наибольшая глубина спуска трехступенчатой колонны заливочных труб L = 4688 м.

    Практическая работа № 4
    «ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЛУБИНЫ УСТАНОВКИ КОНЦА


    ЗАЛИВОЧНЫХ ТРУБ ПРИ ЦЕМЕНТИРОВАНИИ СКВАЖИН

    ПОД ДАВЛЕНИЕМ ЧЕРЕЗ ИНТЕРВАЛ ПЕРФОРАЦИИ»
    Задача №1: Определить глубину установки конца заливочных труб при цементировании скважин под давлением через отверстия фильтра, расположенные на глубине H1-H2 м, если скважина заполнена буровым раствором плотностью . Исходные данные для расчетов представлены в таблице 4.
    Таблица 4 – Исходные данные для расчета

    Номер

    варианта

    3

    Интервал перфорации, м

    1725-1736

    ρц.м, кг/м3

    1770

    ρж, кг/м3

    1230


    Решение: Глубина установки конца заливочных труб определяется по формуле:
    ,
    где : H2– расстояние от устья скважины до верхних отверстий фильтра, м;

    l1=H1 - H2 – интервал отверстий фильтра;

    цр – плотность цементного раствора, кг/м3;

    ж – плотность жидкости, находящейся в скважине, кг/м3.


    Ответ: H3 = 1709 м.
    Практическая работа № 5
    «
    Основы расчета цементирования скважин

    под давлением»
    Задача: Произвести расчет цементирования скважины под давлением при следующих исходных данных:

    - Нскв = 2450 м;

    - dэ.к. = 168 мм;

    - Qприем = 0,3 м3/мин.

    В скважину спущена колонна заливочных труб диаметром 73х89 мм на глубину Н=2400 м, в т.ч. трубы диаметром 73 мм ‒ на глубину 1600 м; трубы диаметром 89 мм ‒ на глубину 800 м. Средняя температура по стволу скважины tср=+10 С
    Решение:

    1) tзаб= tср + (0,010,025)  Н, С
    2) Допустимое время цементирования:

    Тдоп = 0,75  Тзатв, мин.

    Тзатв ‒ время начала затвердевания тампонажного (цементного) раствора. Принять равным 105 мин.

    tзаб = 10 + 0,01*2400 = 10 + 9,6 = 19,6 С

    Тдоп = 0,75*105=78,75 мин.
    3) Объем колонны заливочных труб:
    ,
    где : dВ1 и dВ2 – соответственно внутренний диаметр НКТ 73 мм (толщина стенки 5,5 мм) и 89 мм (толщина стенки 6,5 мм), м;

    h1 иh2 – соответственно длина секции колонны заливочных труб диаметром 73 мм и 89 мм;

     – коэффициент сжимаемости продавочной жидкости,  = 1,01–1,10.

    4) Определим время, необходимое для полного заполнения колонны заливочных труб при работе одним агрегатом ЦА-320М на V скорости при диаметре втулок 115 мм:



    qv = 16,1 (подача насоса ЦА-320М на V скорости).

    5) Время вымыва излишнего тампонажного раствора при обратной промывке при работе одним агрегатом ЦА-320М на IV скорости:

    qIV = 10,7 (подача насоса ЦА-320М на IV скорости).


    6) Время на затворение и продавку тампонажного раствора в пласт:
    Т = Тдоп.вр.цем. – (Тзап + Тво), мин

    где : То– время на подготовительные и заключительные работы при затворении цемента (5 – 10 мин).
    Т =78,75 – (9,2 + 13,8 +10) = 45,75 мин
    Vтам.р-ра = QприемТдоп.вр.цем
    Однако раствор, исходя из приемистости, закачивают в несколько приемов.
    Vтам.р-ра = 0,3  78,75 = 23,6 м3
    7) Определим плотность тампонажного раствора по формуле:
    , кг/м3
    где : m– жидкостно-цементное соотношение m= 0,4 – 0,5

    ц,ж– соответственно плотность тампонажного цемента и жидкости затворения ц и ж принять равными 3150 кг/м3 и 1000 кг/м3.



    Практическая работа № 6
    «
    Основы расчета установки пакеров и якорей»
    Задача 1. Произвести расчет возможного давления при установке пакера (рисунок 5) в скважине глубиной до верхних отверстий интервала перфорации Н1=3000 м, спускаемого на НКТ диаметром 89 мм при следующих условиях:

    - dэк = 146 мм;

    - толщ.ст.тр.= 10 мм;

    - Рпл = 20,0 МПа;

    - высота столба над пакером Н2=2000 м.

    Максимально возможное давление Р, при котором пакер будет находиться в равновесии, определяется по формуле:


    Рисунок 5 – Схема для расчета давления при установке пакера


    где: G – вес НКТ, Н (принять равным 410100);

    Н1глубина до кровли перфорированного пласта, м;

    Н2 – глубина спуска пакера, м;

    1 и 2 – плотность жидкости в трубах и затрубье (1000 кг/м3);

    Dв= 126 мм (внутренний диаметр эксплуатационной колонны);

    dн = 89 мм (НКТ);

    dв = 76 мм (НКТ).



    Ответ:P=32,36 Мпа

    Задача 2: Цементирование с применение пакеров. Цементирование с пакерами применяется при изоляции пластовых вод.

    Определить глубину установки извлекаемого пакера, спускаемого на НКТ d=73 мм при проведении РИР заливкой под давлением через отверстия фильтра, расположенных на глубине 2342-2350 м, если скважина заполнена водой.
    Решение: Перед проведением работ скважина обследуется и промывается. Затем спускают колонну заливочных труб с пакером, которой устанавливают и уплотняют на глубине, определяемой по формуле:

    , м
    где Н – расстояние от устья, до верхних отверстий фильтра;

    hц – высота цементного стакана, оставленного в колонне (15 м).

    цр и ж принять равными 1860 кг/м3 и 1030 кг/м3.

    Объем жидкости, Vпр.ж, необходимый для продавки цементного раствора, определяется по формуле:

    ,
    где: – коэффициент сжимаемости продавочной жидкости (1,01 – 1,10);

    hр.т. – высота цементного раствора в трубах в момент окончания продавки, м (hр.т.=10 м);

    fтр – площадь поперечного сечения канала заливочных труб, м2 (fтр=0,003019 м2).




    Ответ: L = 2314 м, Vпр.ж = 7,3м3

    Практическая работа № 7
    «Основы расчета цементирования

    нефтецементным раствором»
    Задача: Произвести расчет цементирования скважины нефтецементным раствором при следующих данных:

    - глубина искусственного забоя L=1440 м;

    - диаметр эксплуатационной колонны Dэк=168 мм;

    - средняя толщина ()стенки =9 мм;

    - глубина отверстий перфорации 1420 – 1426 м;

    - диаметр НКТ dНКТ=89 мм (с толщиной стенки 6,5 мм);

    - скважина заполнена водой и испытана на поглощение.

    Количество тампонажного цемента (ТЦ) для заливки принимаем равным 4 т. Цемент затворяем на дизельном топливе с =870 кг/м3 с добавкой 1,5 % ПАВ.
    Решение:

    1. Плотность тампонажного раствора определяем по формуле:
    кг/м3
    гдеm– жидкостно-цементное соотношение m= 0,4-0,5.

    ц,жз– соответственно плотность тампонажного цемента и жидкости затворения ц и жз принять равными 3150 кг/м3 и 870 кг/м3.

    кг/м3
    2. Количество дизельного топлива для затворения 4000 кг цемента определим по формуле:

    м3
    где: К2 – коэффициент потерь при затворении (=1,05).
    м3
    3. Объем нефтецементного раствора, приготовленного из 4000 кг цемента и 2400 кг дизельного топлива, составит:

    м3
    м3
    4. Объем нижней буферной пробки выбираем таким, чтобы после окончания прокачки ее внутри заливочных труб она заполнила бы затрубное пространство высотой 30 – 50 м. Этот объем определяется по формуле:
    м3
    где DB – внутренний диаметр эксплуатационной колонны;

    dтнаружный диаметр НКТ, м;

    hн.п.– высота подъема нижней буферной пробки в затрубном пространстве, м (принимается равной 30-50 м).
    м3
    5. Глубина установки конца заливочных труб определяется по формуле:

    м
    где: Н2 – расстояние от устья скважины до верхних отверстий интервала перфорации, м;

    l1 – интервал отверстий перфорации, м.

    ж. – плотность жидкости, находящейся в скважине, кг/м3 (1000 кг/м3).
    м
    6. Объем продавочной жидкости находим по формуле:
    , м3

    где:  – коэффициент сжимаемости продавочной жидкости (=0,01-0,10);

    dВ – внутренний диаметр НКТ, м;

    Н – длина НКТ, м.
    м3
    7. Минимальный объем верхней буферной пробки, необходимый для предотвращения смешивания продавочной жидкости с нефтецементным раствором:

    , м3
    где: Vc – суммарный объем закачиваемых в скважину нефтецементного и продавочного растворов Vc = Vц.р. +Vпр;

    dВ – внутренний диаметр заливочных труб, м;

    Н – глубина установки конца заливочных труб, м.
    Vc = 5,7 + 0,32=6,02 м3
    м3

    Ответ: т.р.=1681 кг/м3, Vж =2,4 м3, Vц.р. =5,7 м3, Vн.п. =0,57 м3, Н3=1401 м,

    Vп.р. =0,32 м3, Vв.п. =0,13 м3.

    Практическая работа № 8
    «Определение нагрузок, действующих на колонну

    при цементировании (основы расчета)»
    Задача: Определить осевое растягивающее усилие эксплуатационной колонны диаметром 146 мм с толщиной стенки 7 мм, если внутреннее давление при затвердении цементного раствора увеличилось на 4,5 МПа.
    Решения: Для эксплуатационной колонны, жестко закрепленной на устье скважины, осевое растягивающее усилие определяем по формуле:
    Рр =0,47Pd2, Н
    где: Р – увеличение внутреннего давления при ОЗЦ, Н;

    d – внутренний диаметр эксплуатационной колонны, см.
    Рр = 0,47 4,5 103 0,1322 = 36851 Н = 36,8 кН
    Устранить дополнительное осевое усилие на колонну можно путем ее подвески во время цементирования и ОЗЦ, а также с помощью регулировочного клапана в цементировочной головке.
    Ответ: Рр =36,8 кН

    Практическая работа № 9

    «ограничение поступления песка в скважину»
    Задача: Определить размер частиц песка, которые могут быть вынесены из пласта без нарушения устойчивости его скелета, и критическую скорость выноса.

    Исходные данные:

    - внутренний диаметр скважины Dв=150 мм (внешний 168 мм);

    - Кп пласта, m=0,32 (пористость);

    - Кф = 0,0045 см/с (скорость фильтрации);

    - кинематическая вязкость нефти н=0,24 см2/с (площадная скорость);

    - плотность нефти н=0,9 г/см3.

    Фракционный состав песка:

    - d > 0,25 мм – 35 %;

    - d > 0,25 – 0,10 мм – 38 %;

    - d > 0,10 – 0,01 мм – 23 %;

    - d< 0,01 мм – 4 %.
    Решения: Размер частиц песка, которые могут быть вынесены из пласта без нарушения целостности скелета:



    где Dодиаметр шарообразной частицы, которая может свободно пройти через сечение порового канала породы, см;

    Кф – коэффициент фильтрации равен (скорость фильтрации);

    н – кинематическая вязкость нефти;

    m – коэффициент пористости;

    g– ускорение свободного падения, g=9,81 см/с2.
    ⸱10-2 см = 0,1 мм
    Теперь определяем критическую скорость их выноса:



    где Vкр – критическая скорость потока, см/с;

    d – диаметр выносимых частиц;

    а – эмпирический коэффициент для естественных пород а=0,1 – 1,7, в нашем случае а=0,6);

    =п/в – фактор вязкости (отношения абсолютных вязкостей нефти и воды при данной температуре).

    ,

    где п – плотность частиц породы, кг/м3;

    в – плотность воды, кг/м3;

     – коэффициент трения;

     – угол между направлением силы тяжести вытесненных частиц и скоростью;

    Кф – коэффициент фильтрации.

    Допустим пласт горизонтальным, т.е. =90 и Ко=0,5; =п/в = 21,6.


    Ответ: Vкр= 2м/сут


    Задача 2. По условиям задачи 1 определить допустимый отбор жидкости из пласта(Qкр), если hвскр=20 м.
    Решения: Критический дебит (допустимый отбор жидкости из пласта в скважину) определяется по формуле:

    Qкр= DhmVкр,

    где Qкркритический дебит скважины, м3/сут;

    D‒ внутренний диаметр скважины (D =0,15 м);

    h ‒ толщина вскрытой части пласта (h =20 м);

    m ‒ пористость пород пласта (m =0,32);

    Vкр, ‒ критическая скорость фильтрации потока (Vкр, =2 м/сут).
    Qкр= 3,14 0,15 20 0,32 2 = 5,03 м3/сут.
    Ответ: Vкр= 2м/сут


    написать администратору сайта