Задачи по дисциплине Спецвопросы. Задачи спецвопросы Важаева М.,гр.3.17.1. Задача 1 Определение склонности грунтов к просадке и тип грунтовых условий по просадочности
![]()
|
Задача № 1 Определение склонности грунтов к просадке и тип грунтовых условий по просадочности 1.Оценить склонность грунтов, слагающих ИГЭ № 1-2 к просадке, 2.Определить тип грунтовых условий по просадочности на участке, отведённом под застройку при следующих исходных данных: 1. При выполнении инженерно-геологических изысканий была установлена мощность просадочной толщи. 2. В просадочной толще было выделено 2 инженерно-геологических элемента (ИГЭ), некоторые характеристики которой приведены в таблице №1. 3. В таблице №2 приведены результаты компрессионных испытаний грунтов, слагающих ИГЭ. Таблица №1
Таблица №2
Решение: 1). Расчетная схема для определения просадочности ![]() Рис.1 Схема для определения просадочности 2). Типы грунтов, слагающих основание (по числу пластичности) ![]() где ![]() ![]() ИГЭ 1: ![]() ИГЭ 2: ![]() 3). Консистенция глинистых грунтов (по показателю текучести) ![]() Где ![]() ИГЭ 1: ![]() ИГЭ 2: ![]() 4.) Графики компрессионных испытаний ![]() ![]() Рис.2 Графики компрессионных испытаний 5.) Давление от собственного веса грунта в середине каждого слоя. Строим эпюру σzg п.1 ИГЭ 1: ![]() ИГЭ 2: ![]() 6.). По графикам компрессионных испытаний определяем коэффициент пористости в естественном состоянии при давлении от собственного веса грунта ![]() ![]() 7.) Определяем относительную просадочность для каждого типа грунта. Результаты расчета сводим в таблицу 3. ![]() где ![]() ![]() ![]() Грунты являются просадочными, если εsl ≥0.01 Таблица №3
8.). По данным таблицы строим графики зависимости ε=f(P)для просадочных грунтов с целью определения начального просадочного давления Psl ![]() ![]() Рис.3 Графики для определения начального просадочного давления 9.). На расчетной схеме строим эпюру Psl 10.) Анализируем построенные эпюры на расчетной схеме К I типу грунтовых условий по просадочности относится толща грунтов, в которой выполняется одно из следующих условий: а) Psl>σzg в пределах всей просадочной толщи; б) Psl<σzg в пределах слоя, толщиной не более 2 метров по глубине. Ко II типу грунтовых условий по просадочности относится толща грунтов, в которой выполняется одно из следующих условий: а) Psl<σzg в пределах всей просадочной толщи; б) Psl<σzg в пределах слоя, толщиной более 2 метров по глубине. Вывод: данная грунтовая толща относится к I типу грунтовых условий по просадочности, так как начальное просадочное давление больше давления от собственного веса грунта в пределах всей просадочной толщи. Задача №2 Определение размеров и конструирование внецентренного нагруженного столбчатого фундамента под сборную железобетонную колонну Исходные данные 1.1. Общие сведения об объекте Проектируемое здание – одноэтажное двухпролетное каркасное ремонтно-механического цеха машиностроительного завода. Надземную часть здания предполагается выполнить из сборных железобетонных конструкций. Здание без подвала с полами, устраиваемыми по грунту. Фундаменты – на естественном основании, столбчатые из монолитного железобетона. Район строительства – г. Челябинск. Сумма среднемесячных отрицательных температур за зиму -59,1 Сº. Среднесуточная температура воздуха в цехе t=5 Cº. Длина здания L = 120 м; Высота здания H=28 м; Размеры поперечного сечения колонны – axb = 40x40 см. 1.2. Инженерно-геологические условия участка строительства При проходке скважин установлено, что в геологическом строении площадки на разведанную глубину принимают участие четвертичные отложения, в толще которых по совокупности признаков было выделено 3 инженерно-геологических элемента (ИГЭ № 1, 2 см. задачу 1). Характеристики физико-механических свойств грунта ИГЭ-3 определены по результатам непосредственных испытаний грунтов. Грунтовые воды в скважине в процессе бурения не встречены. Таблица №4
1.3. Расчётные нагрузки, действующие на обрезе фундамента Таблица №5
Решение: Показатель текучести в водонасыщенном состоянии: а) полная влагоемкость в водонасыщенном состоянии при Sr=1: ![]() где ![]() ИГЭ-1: ![]() ИГЭ-2: ![]() б) показатель текучести при Sr=0,9: ![]() ИГЭ-1: ![]() ИГЭ-2: ![]() в) по табл. 6 [1] делаем вывод о консистенции грунтов в замоченном состоянии: ИГЭ 1: суглинок текучий, ИГЭ 2: суглинок текучий. 12.) Удельный вес грунта в водонасыщенном состоянии ![]() где γs – удельный вес частиц грунта. ИГЭ 1: ![]() ИГЭ 2: ![]() 13.)Модуль деформации по компрессионным испытаниям: а.)коэффициент сжимаемости ![]() где P1 и P2 – давление 100 и 200 кПа, e1 и e2 – коэффициент пористости, соответствующие этим давлениям. ИГЭ 1: ![]() ИГЭ 2: ![]() б.)коэффициент относительной сжимаемости: ![]() ИГЭ 1: ![]() ИГЭ 2: ![]() в.)компрессионный модуль деформации: ![]() где β – безразмерный коэффициент, для суглинков – 0,62. ИГЭ 1: ![]() ИГЭ 2: ![]() г.)природный модуль деформации: ![]() где mk – переходный коэффициент, для просадочных грунтов равный 1. ИГЭ 1: ![]() ИГЭ 2: ![]() 14.)Глубина заложения столбчатого фундамента: а.)нормативная глубина промерзания: ![]() где d0 – величина принимаемая равной для суглинков – 0,23; Mt – безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму, для г. Челябинск Mt =-59,1; ![]() б.).расчетная глубина сезонного промерзания грунта: ![]() где kh – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимается по табл. 7. ![]() глубина заложения фундамента должна быть: -больше df; -кратной 300 мм. Принимаем глубину заложения d = 1,8 м. Ширина подошвы фундамента на просадочном грунте с учетом замачивания: ![]() ![]() ![]() где γc1 и γc2 – коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 8 [1] по водонасыщенному состоянию; k – коэффициент, принимаемый равным единицы, если прочностные характеристики грунта (φIIsat и cIIsat) определены непосредственными испытаниями, и k=1,1, если они приняты по таблицам; Mγ, Mq, Mc – коэффициенты, принимаемые по табл. 9 [1] в зависимости от φIIsat; b – ширина подошвы фундамента, м; γIIsat – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента, кН/м3; γIIsat’ – то же, для грунтов, залегающих выше подошвы фундамента, кН/м3; cIIsat – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа; γmg – удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах, кН/м3. ![]() ![]() ![]() ![]() Методом подбора находим ширину фундамента b (кратную 300 мм), b=3,6 м. 16.) Конструируем монолитный фундамент d=1,8 м, b=3,6 м. ![]() Рис.4 Конструирование столбчатого монолитного фундамента 17.) Давление под подошвой фундамента: а.) давление под подошвой фундамента: ![]() где N0II – нагрузка на обрезе фундамента; NfII – вес фундамента (NfII=γж/б * Vф-та); NgII – вес грунта на уступах фундамента (NgII=γIIsat’ · (Vгр.масс – Vф-та)); A – площадь подошвы фундамента (A=b2). N0II= 1360 кН; NfII=24,5 * (3,6 * 3,6 * 0,3 +2,4 * 2,4 * 0,3+1,2* 1,2 * 0,3) =148,18 кН; NgII=18,33* (3,6*3,6*1,8 - (3,6*3,6*0,3+2,4*2,4*0,3+1,2*1,2*0,3)) = 316,74 кН; A=3,62=12,96 м2; ![]() R – расчетное сопротивление грунта (характеристики в замоченном состоянии) ![]() где kz – коэффициент, принимаемый равным 1, т.к. b <10 м. ![]() p= 140,82 кПа < R= 183,77 кПа. б.) максимальное давление под подошвой фундамента: ![]() где ![]() ![]() ![]() в.) минимальное давление под подошвой фундамента ![]() ![]() Все условия выполнятся, увеличения размеров подошвы фундамента не требуется. 18.) Расчет оснований по деформациям (по II группе предельных состояний). Расчет грунтового основания, сложенного просадочными грунтами, выполняется из условия: S+Ssl≤Su, где S – осадка грунтового основания; Ssl – просадка грунтового основания; Su – предельное значение совместной деформации основания и сооружения (Su=10 см для производственных зданий с ж/б каркасом по СП 50-101-2004). 18.1 Определение осадки грунтового основания. Составляем схему для определения осадки и просадки. Рис.5 Схема к определению суммарной деформации а.) Толщину грунтов под подошвой фундамента разбиваем на элементарные слои толщиной hi=0,4 *b =0,4 * 3,6= 1,44м. б.) Напряжение от собственного веса грунта под подошвой фундамента: ![]() в.) Дополнительное значение от сооружения в уровне подошвы фундамента: ![]() г.) Составляем табл. 6 для определения суммарной деформации д.) Напряжение от собственного веса грунта в i-тых точках: ![]() ![]() з.) Вертикальное дополнительное давление от сооружения в i-тых точек: ![]() где ![]() е.) Определение вертикальное напряжение от собственного веса котлована в i-тых точках: ![]() где bk – ширина котлована, bk = 4,6 м ![]() где ![]() Определение просадки грунтового основания. а.) Определяем коэффициент ksl: при b≥12 м ksl=l при b≤3 м ksl=0,5+1,5 · (P – Psli)/P0, где P – среднее давление под подошвой фундамента, кПа; Psli – начальное просадочное давление каждого слоя грунта, кПа; P0 – давление в 100 кПа. ![]() ![]() б) Определяем суммарное напряжение ![]() ![]() в) По значениям ![]() ![]() г). В тех же слоях по ![]() д) Определяем относительную просадочность по формуле: ![]() е) просадка грунтового основания находится по формуле: ![]() ж) Суммарная деформация составит: ![]() Вывод: так как суммарная деформация превышает предельно допустимую, то увеличение конструктивных размеров фундамента мелкого заложения, применение свайных фундаментов, а также использование различных способов закрепления и усиления основания требуется.
Таблица №6 10> |