1. Анализ инженерногеологических условий, свойств грунтов, оценка расчетного сопротивления грунтов

• Название: 1. Анализ инженерногеологических условий, свойств грунтов, оценка расчетного сопротивления грунтов
• Дата: 30.05.2022
• Размер: 308.5 Kb.
• Имя файла: 1.doc
• Тип: Документы; #557484

Содержание
1. Анализ инженерно-геологических условий, свойств грунтов, оценка расчетного сопротивления грунтов

.1 Наименование грунтов

.2 Заключение по данным инженерно-геологического разреза

.3 Анализ объемно-планировочных и конструктивных решений здания

.4 Выбор возможных вариантов фундаментов

. Расчет фундаментов мелкого заложения

.1 Определение глубина заложения и глубины обреза фундаментов

.2 Расчет оснований фундаментов мелкого заложения по второй группе предельных состояний

.3 Абсолютная осадка ФМЗ

. Расчет свайных фундаментов

.1 Назначение сечения и длины свай, определение необходимого числа свай и размеров ростверка

.2 Расчет осадки свайного фундамента

Заключение

Список использованной литературы
1. Анализ инженерно-геологических условий, свойств грунтов, оценка расчетного сопротивления грунтов
Таблица 1 - Сводная ведомость физико-механических свойств грунтов.

Физико - механические характеристики	Усл.	Ед.	Формула расчета	Слои грунта
	обозн.	изм.		№ 16	№ 13	№ 31
Мощность слоя	h	м		2,5	3	Не вскрыт
Удельный вес грунта при естественной влажности,	γ	кН/м3	γ= ρ g	18,8	19,2	18,9
Удельный вес твердых частиц	γs	кН/м3	γs= ρs g	26,7	26,1	26,0
Естественная влажность		дол.ед.		0,28	0,16	0,11
Удельный вес сухого грунта	γd	кН/м3		14,69	16,55	17,03
Коэффициент пористости	е	д.е.		0,818	0,577	0,527
Удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды	γsb,	кН/м3		9,186	10,209	10,478
Степень влажности грунта	Sг	д.е.		0,914	0,724	0,543
Влажность на границе текучести	L	д.е.		-	-	0,26
Влажность на границе пластичности	p	д.е.		-	-	0,10
Число пластичности грунта	Ip	д.е.	Ip=L-p	-	-	0,16
Показатель текучести	IL	д.е.	IL=	-	-	0,0625
Удельное сцепление	с	кПа		-	-	39
Угол внутреннего трения		град.		26	34	23
Модуль деформации грунта	Е	МПа		4	36	28
Условное расчетное сопротивление	R0	кПа		Не норм-я	400	290,088

.1 Наименование грунтов
Слой№ 16 : песок крупный рыхлый насыщенный водой ,толщина слоя 2,5м. Удельный вес γ=18,8 кН/м3, угол внутреннего трения =26°, модуль деформации Е=4 МПа; условное расчетное сопротивление не нормируется[1, прил.3, табл.2].

Крупный - размер зерен d>0.5 мм составляет 60% [2, табл.Б.10];

Насыщен водой - S_г =0.914 > 0.8 [2, табл. Б17];

Рыхлый - e=0.818 > 0.7 [2,табл. Б.18];

Слой №13 : песок средней крупности средней степени водонасыщения, толщина слоя 3 м. Удельный вес γ=19,2 кН/м3, угол внутреннего трения =34°, модуль деформации Е=36МПа; условное расчетное сопротивление R₀=400кПа [1, приложение 3, таблица 2];

Средней крупности - размер зерен d>0.25 мм составляет 80% [2, табл.Б.10];

Средней степени водонасыщения - S_г =0.724 > 0.5 [2, табл. Б17];

Средней плотности - e=0.577 > 0.55 [2,табл. Б.18];

Слой №31 :суглинок полутвёрдый, слой не вскрыт. Удельный вес γ=18,9 кН/м³, угол внутреннего трения =28°,угол внутреннего трения с=39 кПа,модуль деформации Е=28 МПа; условное расчетное сопротивление R₀= 290,088 кПа [1, прил.3, табл.3].

Суглинок I_p = 0.16 < 0.17 [2, табл Б.11];

Полутвёрдое состояние - I_L = 0.0625 < 0.25 [2, табл Б.14];
.2 Заключение по данным инженерно-геологического разреза
Площадка строительства располагается в городе Актюбинск. Природный рельеф площадки строительства имеет спокойный характер с ярко выраженным косым напластованием. Мощность верхнего слоя варьируется от 1-7 метров. Отметка поверхности природного рельефа 115,5 м. Уровень подземных вод на отметке 111,0 м.

Нормативная глубина промерзания для г. Актюбинск составляет 1,8 м. Слои №31 и №13 обладают достаточной несущей способностью и могут рассматриваться как основания для фундаментов.


Рисунок 1- План расположения здания на участке строительства
.3 Анализ объемно-планировочных и конструктивных решений зданий
Здание химического корпуса прямоугольного очертания в плане 36х24 м. Здание 2-х секционное.

секция: в осях А-Б, каркас железобетонный, сетка колонн 6х18 м, 3-х этажное высотой 13,5 м, колонны железобетонные размером 300х300 и 450х450 мм, толщина ограждающих конструкций 300 мм, кровля плоская.

секция: в осях Б-В, каркас железобетонный, сетка колонн 6х6 м, 6-ти этажное высотой 27 м, колонны железобетонные 450х450 и 300х300 мм, толщина ограждающих конструкций 300 мм, кровля плоская.

Подвал в здании отсутствует. В осях В-Г на расстоянии 6-ти м располагается труба, высотой 40 м, диаметром 5 м, железобетонная. Так как каркас здания железобетонный, принимаем отдельно-стоящие фундаменты со стаканами под колонны.
.4 Выбор возможных вариантов фундаментов
В качестве возможных вариантов фундаментов принимаем

) Фундаменты мелкого заложения на естественном основании;

) Свайные фундаменты;

2. Расчет фундаментов мелкого заложения
.1 Определение глубины заложения и глубины обреза фундаментов
Глубину заложения фундамента из условий промерзания грунтов определяем с учетом сезонного промерзания грунтов , согласно формулам СНиП 2.02.02-83^* :

d_fn=1,8м - нормативная глубина промерзания грунта по карте для г.Актюбинск.

- коэффициент теплового режима здания по табл. СНиП, (при t=15) =0,5

Глубину заложения фундамента от положения уровня подземных вод.

уровень подземных вод 3,5 м.


, т.е. не зависит от
Из конструктивных особенностей здания Принимаем глубину заложения фундамента 3,15 м


Рисунок 2 - Расчетная схема определения глубины заложения отметки обреза фундамента
.2 Расчет оснований фундаментов мелкого заложения по второй группе предельных состояний
Фундамент 1

Исходные данные: d₁=3,15 м; =1901 кН, =10 , сечение колонны 300x300 мм.

Определяем предварительную величину площади подошвы фундамента:

где N- вертикальная сила на обрезе фундамента,

- усредненное значение удельного веса материалов фундамента и грунта на его уступах, равное 20 кН/м3.

_{Задаемся соотношением сторон для квадратного фундамента:}

=> b= 2,38м

=1,0*2,38=2,38м
Подбираем унифицированные размеры подошвы фундаменты: фундамент типа ФА8-4, h=3000 мм, l b=2,7м 2,4 м

По табл. 5.4 [3] найдем , . Коэффициент k=1.

По табл. 5.5. [3] при φ=23 найдем , ,

Разница между 400 кПа и 817,93 кПа > 15 %, во втором приближении получаем:


b= 1,59 м ; =1,0* b =1,59 м
Подбираем унифицированные размеры подошвы фундаменты: фундамент типа ФА2-4, h=3000 мм, l b=1,8м 1.8 м

Разница между 817,93 кПа и 798,781 кПа <15 %

Проверяем следующие условия:





.
Условие не выполняется.

Увеличиваем ширину подошвы фундамента.


.



, где






Все условия выполняются. Размеры фундамента 2,4х2,1 м.

Фундамент 2

Исходные данные: d₁=3,15 м; =3745 кН, =-9 , сечение колонны 450x450 мм. Определяем предварительную величину площади подошвы фундамента:


где N- вертикальная сила на обрезе фундамента,

- усредненное значение удельного веса материалов фундамента и грунта на его уступах, равное 20 кН/м3.

_{Задаемся соотношением сторон для квадратного фундамента:}
=> b= 3,33м

=1,0*3,33=2,38м
Подбираем унифицированные размеры подошвы фундаменты: фундамент типа ФВ13-4, h=3000 мм, l b=4,2м х3,6 м

По табл. 5.4 [3] найдем , . Коэффициент k=1.

По табл. 5.5. [3] при φ=23 найдем , ,

Разница между 400 кПа и 922,08 кПа > 15 %, во втором приближении получаем:


b= 1,59 м ; =1,0* b =2,09 м
Подбираем унифицированные размеры подошвы фундаменты: фундамент типа ФА6-4, h=3000 мм, l b=2,4м 2,1 м


Разница между 870,53 кПа и 922,08 кПа <15 %

Проверяем следующие условия:




.
Условие не выполняется.

Увеличиваем ширину подошвы фундамента.




.



, где







Все условия выполняются. Размеры фундамента 2,7х2,4 м.

Фундамент 3

Исходные данные: d₁=3,15 м; =2869 кН, =23 , сечение колонны 300x300 мм.

Определяем предварительную величину площади подошвы фундамента:

где N- вертикальная сила на обрезе фундамента,

- усредненное значение удельного веса материалов фундамента и грунта на его уступах, равное 20 кН/м3.

_{Задаемся соотношением сторон для квадратного фундамента:}
=> b= 2,92м

=1,0*2,92=2,92м
Подбираем унифицированные размеры подошвы фундаменты: фундамент типа ФА11-4, h=3000 мм, l b=3,6м х3,0 м

По табл. 5.4 [3] найдем , . Коэффициент k=1.

По табл. 5.5. [3] при φ=23 найдем , ,

Разница между 400 кПа и 901,458 кПа > 15 %, во втором приближении получаем:


b= 1,85 м ; =1,0* b =1,85 м
Подбираем унифицированные размеры подошвы фундаменты: фундамент типа ФА6-4, h=3000 мм, l b=2,4м 2,1 м

Разница между 870,53 кПа и 901,458 кПа <15 %

Проверяем следующие условия:




.

, где







Все условия выполняются. Размеры фундамента 2,4х2,1 м
.3 Абсолютная осадка фундаментов мелкого заложения
Расчет по деформациям производим для фундамента №1.

Осадку определяем методом послойного суммирования по формуле (прил.2 [2]):
,
где β - безразмерный коэффициент, равный 0,8;

_zpi - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней z_i-1 и нижней z_i границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента;

h_i и Е_i - соответственно толщина и модуль деформации i-го слоя грунта;

n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.

Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z определяем по формуле (2), прил. 2, [2]:
,
Значения коэффициента α определяем по табл.1, прил. 2, [2], при
.
Дополнительное вертикальное давление на основание:
,

_ср - среднее давление под подошвой фундамента;

_zg,0 - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента.
=3,15х18.8=59,22 кПа,

.
Размеры подошвы фундамента составляют: 2.1×2.4 м.

Из условия h_i≤0,4×b принимаем толщину слоев h_i≤0.4х2.1=0.84 м.

По формуле определяем ординаты эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта. Нижнюю границу сжимаемой толщи находим из условия .


Рисунок 3 - Осадка ФМЗ


S=3,40472 см.

В соответствие с прил. 4 [2], для каркасного железобетонного здания максимальная осадка - условие выполняется, следовательно, размеры фундамента считаем окончательными.
3. Расчет свайного фундамента
3.1 Назначение сечения и длины свай, определение необходимого числа свай и размеров ростверка
Формула определения несущей способности для висячих свай [3]:

= c*( c_R R*A +u* _cf*fi*hi)
где: _c - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый _c = 1,

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа

A - площадь опирания на грунт сваи, м²,

u - наружный периметр поперечного сечения сваи, м;

f_i - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа (тс/м²), принимаемое по табл.2 СНиП;

h_i - толщина 1-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м; не должна превышать 2м

_cR ,_cf - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по табл. 3 СНиП, в данных условиях равны 1,0.

Высота ростверка 1,4м.

Сваи длиной 5 метров, с размерами сечения 0,3х0,3 м.

Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи R=7756,25 кПа.

_{грунт здание фундамент осадка}



Расчетная нагрузка допускаемая на сваю:



Рисунок 4- К расчету свай
Фундамент 1.

Исходные данные: N= 1901кН, М=10 кН*м

Количество свай :

<sub>Проверка фундамента на опрокидывание:
N=

N=

,81<731,87

Условие выполняется</sub>


Рисунок 5 - Схема свайного фундамента №1
Фундамент 2.

Исходные данные: N= 3745кН, М=-9 кН*м

Количество свай :

<sub>Проверка фундамента на опрокидывание:
N=

N=

,667<731,87
Условие выполняется</sub>


Рисунок 6 - Схема свайного фундамента №2
Фундамент 3.

Исходные данные: N= 2869кН, М=23*м

Количество свай :

<sub>Проверка фундамента на опрокидывание:
N=

N=

,023<731,87
Условие выполняется</sub>


Рисунок 7 - Схема свайного фундамента №3
.2 Расчет осадки свайного фундамента
Расчет осадки для фундамента № 1.

Исходные данные: N= 1901 кН

Угол внутреннего трения грунта
φ_ср =

α= φ_ср /4=7,53⁰ .
Осадку определяю методом послойного суммирования по формуле

Действие грунтовых вод не учитывается.

Порядок расчета осадки свайного фундамента методом послойного суммирования.

1. Ширина условного фундамента
В_УСГМ =d+2l*tgα=1,622м.

2. Определение массы свайно-грунтового массива
G_УГСМ = =1,622² *6,3*20=331,4808
3. Определение среднего фактического давления под подошвой условного фундамента
Р=
1. Определение расчетного сопротивления грунта под подошвой условного фундамента
R= =

=1.4*1.3/1(1,55*1*1,622*10,478+7,22*6,5*13,813)=1227,75 кПа.
5. Проверка условия Р=848,53h<0.4 B_УСГМ =0,4*1,622=0,64м

Максимальная осадка - условие выполняется, следовательно, размеры фундамента считаем окончательными


Рисунок 8 - Осадка свайного фундамента
Заключение
Курсовой проект выполнен в соответствии с существующими государственными стандартами и нормами проектирования.

В курсовой работе были произведены расчеты фундамента мелкого заложения (ФМЗ) и свайного фундамента.

В результате курсовой работе по заданным характеристикам грунтов и их несущей способности были обоснованы два варианта фундаментов для химического корпуса, расположенной в г. Актюбинск: мелкого заложения (ФМЗ) и свайные; произведены расчёты фундаментов по второй группе предельных состояний на примере фундамента №1.

При выполнении курсового проекта были определены:

. расчётная глубина промерзания грунта df= - 0,95 м;

. размеры подошвы ФМЗ №1 b=2,1 м, l=2,4 м,

глубина заложения d = - 3,15 м, осадка фундамента S=3,41 см;

. в свайном фундаменте №1 4 сваи С 5.30, глубина заложения ростверка d = - 1,5 м, осадка фундамента S=4,92 см;
Список использованной литературы
1. СНиП 2.02.01-83* "Основания зданий и сооружений".

. ГОСТ 25100-95 "Грунты. Классификация."

. СНиП 2.02.03-85 "Свайные фундаменты".

. Методические указания "Задания на курсовой проект и общие методические указания по выполнению", Гареева Н.Б., УГНТУ, 2012 г.
Приложение