Пояснительная записка. 1. Характеристика горногеологических условий добычного участка

• Название: 1. Характеристика горногеологических условий добычного участка
• Анкор: Пояснительная записка.doc
• Дата: 17.08.2018
• Размер: 1.2 Mb.
• Имя файла: Пояснительная записка.doc
• Тип: Реферат; #23119
• страница: 3 из 5

7.4. Основные рекомендации по применению торпедирования.

Для практического применения рекомендуются следующие параметры торпедирования труднообрушающейся кровли :

1. При длине лавы до 160 м при всех разновидностях сланцев с f<8 рекомендуется применять одностороннюю схему расположения скважин. В случае залегания в кровле песчаников односторонняя схема рекомендуется для лав, длина которых не превышает 120 м. Двухстороннюю схему следует применять при длине лав более 190 м и в любом сочетании породных слоев.

2. Мощность защитной пачки пород должна быть не менее 3 м, т.е. достаточной для предотвращения ее разрушения на участке, наиболее близко расположенном к концу скважинного заряда

3. Мощность нижних слоев труднообрушаемой кровли, пересекаемых скважинными зарядами, должна находиться в пределах семи-восьмикратной мощности пласта при залегании в кровле разновидностей сланцев крепостью менее восьми и девяти, десятикратной мощности пласта при залегании в кровле песчаников и песчаных сланцев крепостью более восьми.

4. Угол заложения скважин относительно плоскости пласта определяется из приведенного ниже выражения (7.1). Исходными данными являются принятые для конкретных условий значения мощности защитной пачки, мощности нижних слоев труднообрушаемых пород кровли, подлежащих пересечению скважинными зарядами, угол естественного обрушения пород труднообрушаемой кровли:
, (7.1)
где Н – сумма мощностей защитной пачки и нижних слоев

труднообрушаемых пород кровли, подлежащих пересечению

скважинными зарядами, м;

1 – длина скважины, м;

 – угол падения пласта, град.;

 – угол естественного обрушения пород кровли, град.
5. Угол разворота скважины в плоскости пласта относительно линии забоя лавы (в сторону ее движения) определяется по формуле
, (7.2)
Оси скважин не должны совпадать с направлением линии главных кливажных трещин. Угол между ними должен быть не менее 5.

6. Отношение длины проекции скважинных зарядов на плоскость очистного забоя к длине лавы должно быть не менее 65-70% при всех разновидностях сланцев с коэффициентом крепости до 8 и 75-80% при залегании пород с более высокой крепостью. Для увеличения этого отношения при длине лавы более 160 м рекомендуется применять двухъярусное расположение скважинных зарядов.

7. Расстояние между соседними плоскостями торпедирования должно быть не более 20 м при всех разновидностях сланцев с f<8 и 14 17 м при залегании в кровле песчаников и песчаных сланцев с коэффициентом крепости более 8.

8. Минимальное расстояние от плоскости торпедирования до линии забоя в момент взрывания зарядов ВВ в скважинах должно быть не менее 10 м. При меньшем расстоянии в очистном забое возможно падение стоек индивидуальной крепи и осыпание пород непосредственной кровли, вызванное действием сейсмической волны.

9. Состав материала и длина забойки каждой скважины определяются из следующих соображений: максимальный эффект разупрочнения при высокой степени безопасности работ по торпедированию кровли достигается при взрыве скважинных зарядов в режиме камуфлета, когда работа образовавшихся при взрыве ВВ газов максимально расходуется на разрушение пород. Для обеспечения полного камуфлетного эффекта при взрывании скважинных зарядов рекомендуется применять забойку из породной или граншлаковой крошки с размером зерен 3-10 мм на длине скважины 6-8 м.
7.5.Выбора схемы расположения скважин при разупрочнении кровли методом передового торпедирования.
Согласно заданию принимаем двухстороннюю схему расположения скважин.

Количество основных скважин в вертикальной плоскости принимается равным 2, т.е.

Минимально допустимое расстояние от нижних торцов зарядов до пласта (м) принимается равным 6м, т.е. .

Определяется расстояние между основными скважинами по нормали а (м) из выражения :

(7.3)
а = 18м

Проверяется выполнение условия h_по = 3 м .

Устанавливается расстояние от верхних торцов зарядов до пласта (м) по формуле :
h_вm= [6+3· (3,5 – 1,2)] = 6 м (7.4)
Определяется длина основной скважины нижнего яруса (м) по формуле:

lсквн = (7.5)
где c = 8 – расстояние между верхними торцами зарядов встречных

скважин нижнего яруса при двухъярусной схеме

расположения скважин, м.
lсквн =198м

Определяется угол наклона основной скважины нижнего яруса к плоскости пласта , (град) из выражения:

= аrcsin(h_вт/l_скв.н)(7.6)

= 80

Устанавливается минимально необходимая длина забойки в основной скважине нижнего яруса l_{заб.н.min} (м) из выражения:
l_{заб.н.min} = 0,3 l_скв.н(7.7)

l_{заб.н.min}= 30м

Определяется длина забойки в основной скважине нижнего яруса, обеспечивающая минимально допустимое расстояние от нижних торцов зарядов до пласта l_заб.н.1 (м) по формуле:
l_заб.н.1 = h_н.т.min/sin (7.8)

l_заб.н.1= 6,1м.

Длина забойки в скважине нижнего яруса l_забн (м) принимается равной величине l_забн1, т.е. l_забн = l_забн1. Расстояние от нижних торцов зарядов в основных скважинах нижнего яруса до пласта h_нтн (м) принимается равным величине h_нтmin, т.е.:

h_нтн=h_нтmin. (7.9)

Длина забойки в основной скважине нижнего яруса l_забн (м) принимается равной величине l_забнmin, т.е.:

l_забн = l_забнmin. (7.10)

от нижних торцов зарядов в основных скважинах нижнего яруса до пласта h_нтн (м) по формуле:

h_нтн = l_забн sin (7.11)

h_нтн = 30м.

Определяется длина заряда в основной скважине нижнего яруса, l_зарн (м) из выражения:

l_зарн = l_сквн - l_забн(7.12)
l_зарн = 168м.

Определяется максимально возможная масса ВВ в основной скважине нижнего яруса Q_нmax (кг) при максимальном диаметре заряда d_зар.max= 6см по формуле:

Q_нmax = 0,025 π d²_зарmaxl_зарн Δ,(7.13)
Q_нmax = 800кг.

Масса ВВ в основной скважине нижнего яруса Q_н (кг) принимается равной Q_н = 800кг.

Определяется диаметр заряда в основной скважине нижнего яруса d_зар.н ,(см) по формуле :

(7.14)
d_{зар н} = 57мм.