Расчет плиты ребрестой. Расчет плиты ребристой. 1. Исходные данные Расчет ребристой плиты

• Название: 1. Исходные данные Расчет ребристой плиты
• Анкор: Расчет плиты ребрестой
• Дата: 26.04.2023
• Размер: 0.87 Mb.
• Имя файла: Расчет плиты ребристой.docx
• Тип: Документы; #1090831
• страница: 3 из 3

3.3 Расчет прочности сечений ригеля

Расчет выполняем для ригеля среднего пролета. Высота ригеля задана и равна 800 мм. Сечение ригеля рассматриваем как прямоугольное 300*800 мм; площадь консольных свесов в расчет не вводят, так как они расположены близко к середине высоты ригеля, т.е. вне сжатой зоны. Рабочая высота h₀ =0.9∙h=720 мм, а=80 мм, b=475 мм.

Граничная относительная высота сжатой зоны:



Где щ=б-0.008∙R_b =0.85-0.008∙11.5=0.758; у_sR =365 МПа.



Площадь поперечного сечения продольной рабочей (нижней) арматуры среднего пролета:



о=0.165˂о_R =0.62; з=0.918



По сортаменту подбираем 4х18 А-400 А_s =10.18 см² .

Площадь поперечного сечения продольной рабочей арматуры над опорами в среднем пролете:



о=0.19˂о_R =0.62; з=0.904



По сортаменту подбираем 2х28 А-400 А_s =12.32 см² .

Площадь поперечного сечения рабочей арматуры в верхней зоне ригеля в пролете:



о=0.03˂о_R =0.62; з=0.985



По сортаменту подбираем (с запасом) 2х16 А-400 А_s =4.02 см² .

Схема расположения продольной рабочей арматуры среднего ригеля приведена на рис. 9.

Минимальная поперечная сила, которая может быть воспринята бетоном наклонного сечения:



Это меньше поперечных сил на всех опорах. Расчет продолжаем:



Величина проекции наиболее опасного наклонного сечения на ось элемента у средних опор:



Для расчета наклонных сечений у всех опор принимаем С=138 см. Поперечная сила, воспринимаемая бетоном:



Это меньше значений поперечных сил у всех опор. Необходим расчет поперечной арматуры.

По условиям сварки принимаем поперечные стержни ⌀8 А-400.

Поперечная сила, воспринимаемая хомутами у крайней опоры:



Поперечная сила, воспринимаемая хомутами у первой промежуточной опоры слева:



Поперечная сила, воспринимаемая хомутами у средних опор:



Требуемые погонные усилия в хомутах у средних опор:



Шаг поперечной арматуры у средних опор:



По конструктивным требованиям шаг поперечной арматуры не должен превышать:

 на приопорных участках

и   в средней части ригеля.

Окончательно шаг поперечной арматуры принимаем для среднего ригеля: на приопорных участках, равных 1.4 м, S=20 см. В средней части S=60 см. Схемы расположения поперечной арматуры приводятся на рис. 10.

Прочность по cжатой полосе между наклонными трещинами проверяем из условия:



Где цw1=1+5∙б∙м_w ≤1.3







Для средних опор:







Прочность по сжатой полосе обеспечена для наклонных сечений у всех опор.

3.4 Конструирование арматуры ригеля

Для построения эпюры материалов определяем изгибающие моменты, воспринимаемые сечениями ригеля.

Средний пролет.

Изгибающий момент, воспринимаемый сечением, армированным 4х18 А-400 А_s =10.18 см² (рис. 9 сеч. 3-3):









Изгибающий момент, воспринимаемый сечением, армированным 2х18 А-400 А_s =5.09 см² (рис. 9 сеч. 4-4):









Изгибающий момент, воспринимаемый сечением, армированным 2х28 А-400 А_s =12.32 см² - опорной арматурой (рис. 9 сеч. 4-4):









Изгибающий момент, воспринимаемый сечением, армированным 2х16 А-400 А_s =4.02 см² (рис. 9 сеч. 3-3):











Рисунок 7

Для конструирования арматуры ригеля строим эпюры материалов. По эпюре материалов определяем величины изгибающих моментов в точках теоретического обрыва и соответствующие им значения поперечных сил Q. Определяем Q графически.

Величины поперечных сил составляют:

Величины поперечных сил в сечениях, соответствующих точкам теоретического обрыва стержней среднего ригеля:

В точке обрыва Q₁ =177.7 кН

В точке обрыва Q₂ = 184.8кН

Обе точки расположены на приопорном участке ригеля.

Усилия в хомутах на единицу длины:



Длины анкеровки обрываемых стержней: