курсовая. 1. краткая характеристика особенностей технологического процесса производства
 Скачать 0.49 Mb.
|
 Vн = 100 / 1,73×0,4 = 144,5 А.н.а .≥ Iн.р.;Выбран автоматический выключатель *ВА 51Г-33 Таблица 7- Технические характеристики автомата ВА 51Г-33
По таблице для прокладки в помещении с нормальной зоной опасности при отсутствии механических повреждений выбирается кабель марки АВВГ АВВГ (3* 175) Сечение провода 55мм. Выбираем шинопровод ШРМ -75-250-38-УЗ Выбор распределительных пунктов производится на основании и количестве подключаемых электрических потребителей и значении расчётной нагрузки. *ПР85-3-001-21-УЗ Таблица 8-Выбран распределительный пункт
2.4.2 Выбор линий электроснабжения Составляем расчётную схему ЭСН для приёмника, подключенного к ШРМ. Этот электроприёмник - сборочный полуавтомат Рн =26 кВт. сosφ= 0,65 ή= 0,9 - фазный ДР На схему наносим известные данные; Рассчитываем и выбираем АЗ типа ВА Im= Sт/ Vн = 68,3/1,73 × 0,4 = 98,3 А.Автоматический выключатель 1 SF выбирается по условию: н.а .≥ Iн.р.; н.р. ≥ Iт = 98,3 А. Так как на ШРМ количество ЭП более 5, а наибольшим по мощности является сборочный полуавтомат, то: Iн.нб=Pн/ Vн cosφ × ή = 26/ 1,73×0,38× 0,65× 0,9 = 67,6 А.Номинальный ток расцепителя:н.р ≥ 1,25 Iд = 1,25 × 67,6 = 84,5 А. Выбран автоматический выключатель для РП2 * ВА 51Г-31 Таблица 9-Технические характеристики автомата ВА 51Г-31
По таблице для прокладки в помещении с нормальной зоной опасности при отсутствии механических повреждений выбирается кабель марки АВВГ АВВГ (3* 90) Сечение провода 16мм. Выбираем шинопровод ШРМ -75-100-38-УЗ Выбор линий электроснабжения Составляем расчётную схему ЭСН для приёмника, подключенного к ШРМ. Этот электроприёмник - Многопильные станки ЦМС Рн =10 кВт. сosφ= 0,8 ή= 0,9 - фазный ДР На схему наносим известные данные Рассчитываем и выбираем АЗ типа ВА Im= Sт/ Vн = 68,3/1,73 × 0,4 = 98,3 А.Автоматический выключатель 1 SF выбирается по условию: н.а .≥ Iн.р.; н.р. ≥ Iт = 98,3 А. Так как на ШРМ количество ЭП более 5, а наибольшим по мощности является сборочный полуавтомат, то: Iн.нб=Pн/ Vн cosφ × ή = 11/ 1,73×0,38× 0,8× 0,9 =23,3 А.Номинальный ток расцепителя: н.р ≥ 1,25 Iд = 1,25 ×23,3 =29,1 А Выбран автоматический выключатель для РП1 *ВА 51-31 Таблица 10-Технические характеристики автомата ВА 51Г-31
По таблице для прокладки в помещении с нормальной зоной опасности при отсутствии механических повреждений выбирается кабель марки АВВГ АВВГ (3* 38) Сечение провода 4мм. Выбираем шинопровод ШРМ -75-250-38-УЗ Выбор линий электро снабжения Составляем расчётную схему ЭСН для приёмника, подключенного к ШРМ. Этот электроприёмник -зарядные агрегаты: Рн =43,2 кВт. сosφ= 0,8 ή= 0,9 - фазный ДР На схему наносим известные данные Рассчитываем и выбираем АЗ типа ВА Im= Sт/ Vн = 68,3/1,73 × 0,4 = 98,3 А.Автоматический выключатель 1 SF выбирается по условию: н.а .≥ Iн.р.;н.р. ≥ Iт = 98,3 А. Так как на ШРМ количество ЭП более 5, а наибольшим по мощности является сборочный полуавтомат, то: Iн.нб=Pн/ Vн cosφ × ή = 43,2/ 1,73×0,38× 0,8× 0,9 =91,2А.Номинальный ток расцепителя: н.р ≥ 1,25 Iд = 1,25 ×91,2=114 А. Выбран автоматический выключатель для РП3 *ВА 51Г-33 Таблица 11-Технические характеристики автомата ВА 51Г-33
По таблице для прокладки в помещении с нормальной зоной опасности при отсутствии механических повреждений выбирается кабель марки АВВГ АВВГ 3* (3* 115) Сечение провода 25мм. Выбираем шинопровод ШРМ -75-250-38-УЗ 2.5 Расчёт токов короткого замыкания .5.1 Выбор точек и расчёт короткого замыкания Составляем расчётную схему и схему замещения, намечаем токи короткого замыкания. Сопротивление приводится к НН: Rc= Rc  = 10 =16 мОм.Хc= Хc = 1,2 =1,9 мОмДля трансформатора: Rт = 31,5 мОм. Хт =64,7 мОм. Zт =779 мОм. Для автоматов: R1sf =1.3 мОм. Rn1sf =0.75 мОм. X1sf =1.2 мОм. Для кабелей: Х0= 0,09 R0 = 1,25 Так как в схеме 3 параллельных кабеля то :  =  1,25 =0,4 мОм .Rкл1=0,4×5=2мОм. Xкл1= 0.09  5 = 0.45 мОм.Для шинопровода ШРМ -75-250-38-УЗ:  0,21 0,21 =0,42 =0,42Rш= 0,21*2 =0,42 Xш= 0,21 *2=0,42 Для ступеней распределения: Rcl= 15 Упрощается схема замещения, вычисляются эквивалентные сопротивления на участках между токами КЗ Rэ1= Rc+Rt+R1sf+ Rn1sf+ Rcl= 16+31,5+1,3+0,75+15= 64,55 мОм. Хэ1= Xc + Xt+ X1sf = 1,9+64,7+ 1,2 = 67,8 мОм. Rэ2= R1sf+ Rn1sf+ RклI+ Rш+ Rc= 1,3+0,75+2+0,42+15= 19,5 мОм. Хэ2= X1sf+ XклI+Xш= 1,2+0,45+0,42=2,07 мОм. Rэ3= R1sf+ Rn1sf+ RклI=1,3+0,75+0,42=2,5 мОм. Хэ3= X1sf+ XклI=1,2+0,45=1,65 мОм. Вычисляются сопротивления до каждой точки КЗ: Rк1= Rэ1=64,55 мОм. Xк1= Хэ1 =67,8 мОм. Zк1=  =  =93,6 мОм.Rк2= Rэ1+ Rэ2=64,55+19,5=84,5 мОм. Хк2= Хэ1+ Хэ2=67,8+2,07= 69,87 мОм. Zк2=  = = 109,6 мОм.Rк3= Rк2+Rэ3=84,5+2,5=87 мОм. Хк3=Хк2+ Хэ3=69,87+1,65= 71,52 мОм. Zк3=  = = 112,6 мОм. =  = 0.9 =  =1,2 =  = 1,2Определяем коэффициенты Ку и q: Ку1= F  = F(0.9)= 1.0Ку2= F  = F(1,2)= 1.0Ку3= F  = F(1,2)= 1.0=  = =12=q3=1Определяются 3-фазные токи КЗ: Iк1 =  = 2,3 кА.Iк2 =  = 2 кА.Iк3 =  = 1,9 кА.Iук1 = q1 Iк1 =2,3 кА.Iук2 = q2 Iк2 =2 кА.Iук3= q3 Iк3 =1,9 кА.iук1 =  Ку1 Iк1=1,41 1,0 2,3= 3,2 кА.iук 2 = Ку2 Iк2=1,41 1,0 2 =2,82 кА.iук3 = Ку3 Iк3=1,41 1,0 1,9 =2,6 кА.Таблица 12- Сводная ведомость токов Кз:
Составляем расчётную схему и схему замещения, намечаем токи короткого замыкания.  Рисунок 3- Схема расчётная  Рисунок 4- Схема замещения упрощённая 2.5.2 Проверка элементов по токам короткого замыкания Согласно условиям по токам КЗ АЗ проверяют: ) На надёжность срабатывания: SF : Iк1 ≥ 3 Iн.р. (1SF) = 2,3 > 3  0,16кА.SF1 : Iк2 ≥ 3 Iн.р. (SF1) = 2 > 3 0,1 кА.SF : Iк3 ≥ 3 Iн.р. (SF) = 1,9 > 3 0,063 кА.Надёжность срабатывания автоматов обеспечена; 2) На отключающуюся способность: 1SF: Iоткл(1SF) ≥   = 12,5 < 1,41 2,3SF1: Iоткл(SF1) ≥  = 7  1,41  2SF: Iоткл(SF) ≥  = 6 > 1,41 Автомат при КЗ отключается не разрушаясь ) На отстройку от пусковых токов. Учтено при выборе К0 для Iу (кз) каждого автомата: Iу(кз) ≥ Iп (для ЭД); Iу(кз) ≥ Iпик (для РУ); Согласно условиям проводники проверяются: ) На термическою стойкость Кл (ШНН - ШРМ) : Sкл1.тс ; 3 95 39,6  Sкл1.тс = aIк2  = 11   = 39,6 По таблице  = 3,5 с.По термической стойкости кабельные линии удовлетворяют. ) На соответствие выбранному аппарату защиты: Учётно при выборе сечения проводника Iдоп > ЛзшIу(п) Согласно условию шинопровод проверяют: ) на диамитрическую стойкость: Σш. доп ≥ Σш Для медных шин Σдоп = 7  Н/ Σш =Ммаx/W = 5150/5,3= 972 Н/ Ммаx = 0,125 Fм1 = 0,125 137,3  = 5150 Н см.Шинопровод динамически устойчив. ) на термическую стойкость: Sш ≥ Sш.тс Sш = bh = 5 80400 Sш.тс = aIк2 = 11 2 = 39,6 Sш Sш.тс (39,6 ).Шинопровод термически устойчив. Следовательно он выдержит кратковременный нагрев при КЗ до 200  2.5.3 Определяем потери напряжения для кабелей Определяем потери в трансформаторах: а) Реактивные потери холостого хода Qxx= Sнт ixx/100 =100 2,6/100 = 2,6 кВар.б) Реактивные потери короткого замыкания Qкз= Sнт Uкз/100 =100 4,5/100 = 4,5 кВар.Где: i- ток холостого хода в % U- напряжение короткого замыкания в % в) Приведённые потери холостого хода ∆P’хх=Pхх+Кэк Pкз = 0,49+0,07 1,97= 0,62 кВт.Где: Кэк=0,05 - 0,07 кВт/кВар - экономический эквивалент; Pхх- потери холостого хода, кВт; Pкз- потери короткого замыкания. Определяем полные потери мощности в трансформаторах: ∆Pт = n (∆P’хх+ ∆Pкз)= 2 (0,62+0,16+1,97) =5,5 кВт.Где: n- число трансформаторов; Кз- коэффициент загрузки трансформатора. Определяем потери в линиях: ∆Pл =  L ∆p n =  1 3 2 = 5,9 кВт.Где: ∆p -потери в кабеле на 1км длины; L - длина кабельной линии; n- число трансформаторов Кз -коифециент загрузки Кз=Ip/Iдоп = 114/115= 0,99 Где: Ip - расчётный ток; Iдоп - длительно-допустимый ток для данного сечения Определяем суммарные потери: Ʃ∆P = ∆Pт + ∆Pл = 5,5+5,9= 11,4 кВт. 2.6 Расчёт заземления Определяется расчётное сопротивление одного вертикального электрода rв= 0.3pKсез.в= 0.3 100 1.3 =39 Ом.Определяем предельное сопротивление совмещенного ЗУ Iз  =  = 20 А.Rзу1 <  =  = 6,25 Ом.Требуемое по НН Rзу2< 4 Ом на НН Принимается Rзу2 = 4 Ом. Но так как P> 100 Ом м то для расчёта принемаетсяRзу< 4  = 4  = 4 Ом.Определяется количество вертикальных электродов без учёта экранирования Nв.р =  =  = 9,75 принимается Nв.р = 10С учётом экранирования Nв.р =  =  = 14.5 Принимается Nв = 15 |