Главная страница

Вариант 11. 1. Материальный баланс первой ступени сепарации


Скачать 56.38 Kb.
Название1. Материальный баланс первой ступени сепарации
Дата28.03.2022
Размер56.38 Kb.
Формат файлаdocx
Имя файлаВариант 11.docx
ТипЗакон
#423264

1. Материальный баланс первой ступени сепарации

Технологией подготовки нефти предусмотрено, что термодинамические параметры работы рассматриваемого блока соответствует абсолютному давлению и температуре, равных соответственно:

Р = 0,75 МПа; t = 150С.

Расчеты разгазирования нефти в сепараторах при небольших давлениях (0,4-0,9 МПа) с достаточной для практических целей точностью можно производить по закону Рауля-Дальтона:

,

где - мольная доля i-го компонента в образовавшейся газовой фазе, находящегося в равновесии с жидким остатком.;

- мольная доля этого же компонента в жидком остатке;

- константа фазового равновесия i-го компонента при условиях сепарации (в рассматриваемом случае при давлении Р = 0,75 МПа и температуре t = 150С).

Для определения покомпонентного состава образовавшейся газовой (паровой) фазы используется уравнение:

,

где - мольная доля i-го компонента в исходной эмульсии;

- мольная доля отгона.

Поскольку , то получим:



Уравнение используется для определения методом последовательного

приближения мольной доли отгона , при заданных составе исходной смеси , давлении и температуре сепарации.

При расходе нефтяной эмульсии - 1 млн. тонн/год, часовая производительность установки составит:

т/ч.

Содержание углеводородов в нефтяной эмульсии и константы фазового равновесия (Кi) с учетом условий сепарации приведены в табл. 1.1.

Таблица 1.1.

Исходные данные для расчета


Компонент смеси

Мольная доля компонента в нефти ( )

Молекулярная масса компонента (Mi), кг/кмоль

Кi

CO2

0,08

44

23,9

N2

0,55

28

67,6

CH4

22,86

16

29,39

С2Н6

2,2

30

4,47

С3Н8

5,71

44

0,97

изо-С4Н10

1,68

58

0,46

н-С4Н10

4,9

58

0,32

изо-С5Н12

2,19

72

0,08

н-С5Н12

3,22

72

0,06

С6Н14+

56,61

86

0,017



= 100






Составляем уравнения мольных концентраций для каждого компонента в газовой фазе в расчете на 100 молей нефти.



















Путём подбора определим такую величину , при которой выполнится условие:


Подбор величины приводится в табл. 1.2.

Таблица 1.2.

Определение мольной доли отгона N


Компонент смеси

= 24,5

= 25,26

= 25,5

CO2

0,003

0,003

0,003

Азот N2

0,021

0,021

0,021

Метан CH4

0,845

0,822

0,815

Этан С2Н6

0,053

0,052

0,052

Пропан С3Н8

0,056

0,056

0,056

Изобутан изо-С4Н10

0,009

0,009

0,009

Н-бутан н-С4Н10

0,019

0,019

0,019

Изопентан изо-С5Н12

0,002

0,002

0,002

Н-пентан н-С5Н12

0,003

0,003

0,003

С6Н14 +

0,013

0,013

0,013

Yi

1,023

1,000

0,992


Расчеты показали, что из 100 молей сырой нефти в процессе сепарации выделяется 25,26 молей газа.
Составим материальный баланс сепарации в молях на 100 молей сырой нефти. Расчёт приведён в табл. 1.3.

Таблица 1.3.

Мольный баланс процесса сепарации первой ступени

Компонент

смеси

Молярный состав

сырой нефти (z’i), %

Газ из сепаратора

Нефть из сепаратора

моли (z’i - N0гi)

Мольный состав нефти

из блока сепараторов

x’i=( z’i- N0гi).100, %

Σ(z’i- N0гi)

Молярная

концентрация (y’i)


Моли


CO2

0,08

0,003

0,07

0,01

0,01

N2

0,55

0,021

0,53

0,02

0,03

CH4

22,86

0,822

20,77

2,09

2,80

С2Н6

2,2

0,052

1,32

0,88

1,17

С3Н8

5,71

0,056

1,41

4,30

5,75

изо-С4Н10

1,68

0,009

0,23

1,45

1,95

н-С4Н10

4,9

0,019

0,48

4,42

5,92

изо-С5Н12

2,19

0,002

0,06

2,13

2,85

н-С5Н12

3,22

0,003

0,06

3,16

4,22

С6Н14+

56,61

0,013

0,32

56,29

75,30

Итого

100

1,000

25,25

74,75

100,00


Баланс по массе, в расчете на 100 молей сырой нефти приведён в табл. 1.4.

Таблица 1.4.

Массовый баланс процесса сепарации первой ступени

Компонент

смеси

Молярный состав

сырой

нефти

(zi), %

Массовый cостав сырой нефти Mic= zi.Mi

Массовый состав газа из

сепаратора Miг=N0гi. Mi

Массовый состав нефти из сепаратора

Miн= Mic- Miг

Масса выделившегося газа, относительно сырой нефти

Riг=100.Miг/ Mic,%

CO2

0,08

3,52

3,13

0,39

88,98

N2

0,55

15,4

14,75

0,65

95,81

CH4

22,86

365,76

332,31

33,45

90,85

С2Н6

2,2

66

39,71

26,29

60,17

С3Н8

5,71

251,24

62,03

189,21

24,69

изо-С4Н10

1,68

97,44

13,11

84,33

13,45

н-С4Н10

4,9

284,2

27,74

256,46

9,76

изо-С5Н12

2,19

157,68

4,15

153,53

2,63

н-С5Н12

3,22

231,84

4,61

227,23

1,99

С6Н14+

56,61

4868,46

27,81

4 840,65

0,57

Итого

100

6341,54

529,35

5 812,19

Rсмг = 8,35

Rсмг = 0,0835 – массовая доля отгона.

Средняя молекулярная масса газа:

Mсрг= Miг/ N0гi

В блоке сепарации от сырой нефти отделяется только газ.

Исходя из этого, составим материальный баланс блока сепарации с учётом обводненности нефти.

Сырая нефть имеет обводненность 63 % масс.

Производительность общего потока Q сырого продукта составляет 357,14 т/ч.

Количество безводной нефти в этом потоке составляет:

Qн = 0,37.Q = 0,37.357,14 = 132,14 т/ч.

Газ будет отделяться от нефти с производительностью:

Qг = Rсмг .Qн

Qг = 0,0835. 132,14 = 11,03 т/ч.

Из сепаратора будет выходить поток жидкого продукта, с производительностью Qнсеп по нефти и общей производительностью Qсеп, соответственно:

Qнсеп = Qн - Qг = 132,14 – 11,03 = 121,11 т/ч,

Qсеп = Qнсеп+ Q . 0,63 = 121,11 + 225,0 = 346,11 т/ч.

Правильность расчёта материального баланса определится выполнением условия:

Qдо сеп = Qпосле сеп;

Qдо сеп = Q = 132,14 кг/ч;

Qпосле сеп = Qсеп+ Qг;

Qсеп+ Qг = 121,11 + 11,03 = 132,14 кг/ч.

Условие выполняется.

Данные по расчету блока сепарации первой ступени сводим в таблицу 1.5.

Таблица 1.5.

Материальный баланс сепарации первой ступени

Приход

Расход




% масс

т/ч

т/г




% масс

т/ч

т/г

Эмульсия,

в том числе:

нефть

вода

37

63

132,14

225,00

1109984,88

1890015,12

Эмульсия,

в том числе:
нефть

вода

96,91


33,91

66,09

121,11

225,00

1017318,47

1889989,72

Всего

100

346,11

2907308,19

Итого

100

357,14

3000000,00

Газ

3,09

11,03

92691,81

Итого

100,0

357,14

3000000,00


написать администратору сайта