1 Общая часть 6 1 Техническая характеристика линии приготовления глиняного
Скачать 211.06 Kb.
|
2.6 Выбор питающих проводов и кабелей Привожу пример расчёта сетей электроснабжения для РП 1. Определяем ток, Iпуск, А, по формуле Iпуск=λ×Iр (28) где λ- кратность пускового тока, 7; Iр- расчетный ток электроприемника, А. Iпуск= 7×93,8=656,6 А. Определяем пиковый ток, Iпик, А, по формуле Iпик=Iпуск.max+(∑Iр-Iр.max) (29) Iпик=656,6+(107,6-93,80)= 670,4А Ток расцепителя автоматического выключателя Iнр, А, выбирается из стандартных значений при условии, чтобы 1.1 × Iм≤Iнр (30) где Iм- расчетный ток, А. Так как Iм=74,3 А, то принимаю ток расцепителя Iнр=80 А. Определяю тип выключателя и его номинальный ток. По условию селективности принимаю автоматический выключатель на порядок выше, то есть принимаю автоматический выключатель марки ВА 51-31. Ток расцепителя Iнр=100 А, и ток автоматического выключателя на вводе Iа=100 А. Определяю ток отсечки Iо, А, по формуле Iо=k × Iна (31) где k- кратность тока, 10. Iо=10 × 100=1000 А Так как расчетный ток Iр=74,3 А, то принимаю четырёхжильный кабель CREOLON_В с продолжительным допустимым током Iдоп=100 А, и сечением 16мм2. Длина кабеля L= км. CREOLON_В- кабель с изоляцией из этил пропиленовой резины, бронированный стальными оцинкованными лентами в ПВХ оболочке, не распространяющей горение. Выбираем кабели для высоковольтных двигателей. Выбираю экономическую плотность тока по справочной литературе j=2.7А/мм2 (4 с.151) Определяем экономическое сечение , мм2 по формуле (32) Sэк.гл.пр= =49 мм2 Выбираем кабель ПвПу 3×50 (16) для привода дым насоса, и ПвПу 3×35 (16) для привода вентилятора общего дутья и привода печи. Проверяем кабель на термическое действие к токам КЗ Smin, по формуле Smin= (33) где -ток термической устойчивости, А; tф- эффективное время, сек; С- коэффициент, соответствующий разности выделенного тепла в проводнике после и до короткого замыкания. Smin= =173 Определяем активное сопротивление линии rо, по формуле rо= (34) где γ – удельная проводимость проводника, 56; S- площадь сечения проводника, мм2. Rо= = 1,1 Ом/км Для кабеля с сечением 16мм2 и напряжением до 1 кВ индуктивное сопротивление линии Х0= 0,08 Ом/км Определяем потерю напряжения для трёхфазной линии переменного тока РП1 ΔU, % по формуле ΔU= (35) где Iр- расчетный ток, А; L- длина кабеля, м; rо- активное сопротивление линии, Ом; Хо- индуктивное сопротивление линии, Ом; Uном- номинальное напряжение, В. ΔU%= = 0,013% Проверяем потери напряжения согласно условия: ΔU%≤ΔU%доп где ΔU%доп- допустимые потери напряжения, 6-7%. 0,013%<6-7% Так-как условие выполняется, расчет выполнен верно. Остальные расчеты приведены в таблице (Приложение Б) 2.7 Расчет токов КЗ и выбор электрооборудования Расчет токов КЗ производим для проверки элементов сети на устойчивость к токам КЗ. Чертим расчетную схему и выбираем точки для расчёта. Так как расчет ведем методом относительных единиц, учитывая, что система неограниченной мощности по расчётной схеме составляем схему замещения. Сворачиваем схему замещения и составляем упрощённую схему замещения. Рисунок 2- Схема для расчётов токов короткого замыкания Рисунок 3 - Схема замещения Рисунок 4 - Схема замещения Определяем сопротивление трансформатора 25 МВА ХВ = (0,125× )× = 0,05 Хн1 = Хн2 = (1,75× )× = 0,7 Х''экв = = = 0,35 Определяем сопротивление кабельной линии Индуктивное сопротивление кабельной линии принимаем Х0 = 0,08 Ом/км Хб = Хо×L× (36) Хб = 0,08×1× = 0,2 Активное сопротивление rо, Ом определяем по формуле rо = (37) rо= = 0,33 Ом/км rб = rо ×L×Sб/Uн2 (38) rб =0,33·1 · = 0,83 Результирующее сопротивление цепи r рез, Ом определяем по формуле r рез = (39) r рез = = 0,41 Ом Хрез = Х1 + Х2 + Х34 + Х5 (40) Хрез = 0,3 + 0,0 5 + 0,35 + 0,1 = 0,8 Ом r > ; 0,41 < 0,8 В данном случае активное сопротивление кабелей можно не учитывать. Zэкв = 0,8 Определяем токи высоковольтных двигателей: Iн.гл.пр-главный привод, по формуле Iн.гл.пр= (41) где Рн- мощность электроприемника, кВт; U- напряжение, кВ. Iн.гл.пр= =192,6 А - ток К.З. Iкз (42) Iкз = = 11,5 кА - ударный ток i = ×Ку×Iкз (43) i = 1,41 ×1,8 ×11,5 = 29,2 кА Определяем мощность К.З. Sк.з. = (44) Sк.з = = 125 МВА Подпитка Периодическая составляющая тока К.З. от высоковольтных двигателей при времени t = 0 Сº IОАД, кА определяем по формуле IОАДгл.пр =n×Ixn×Iн (45) где Ixn – кратность пускового тока; n – число двигателей, шт; Iн – ток двигателя, А. IОАД.гл.пр= 1×5×192,6=963 А Ток К.З. с учетом подпитки от высоковольтных двигателей IКЗ, кА определяем по формуле IКЗ = Iкз + IОАДгл.пр (47) IКЗ = 11,5 + 0,963 = 12,4 кА Ударный ток от высоковольтных двигателей iОАД, кА опредяем по формуле iОАД = ×Ку×IОАДгл.пр (48) iОАД =1,41×1,6×12,4 = 27,9 кА Ударный ток с учетом подпитки от высоковольтных двигателей Iу, кА определяем по формуле Iу =i+iОАД (49) Iуд=29,2+27,9= 57,17 кА Результаты расчетов сводим в таблицу 7. Таблица 7 - Результаты расчетов
Для главного привода печи выбираем вакуумный выключатель нагрузки ВНП-6/400-10УЗ, данные которого приведены в таблице 8. Таблица 8 – Расчётные и каталожные данные вакуумного выключателя нагрузки ВНП-6/400-10УЗ
Определяем ток отключающей способности Iпо, кА: Iпо = Iкз = 14,1 кА Определяем тепловой импульс ВК, кА по формуле ВК =I2∞×tФ (50) где I∞ установившийся ток КЗ, 12,4 кА; tф – фиктивное время, с. ВК=12,42 ×3,04 = 467,4 кА, Tф = tВ + t СРЗ (51) где tВ – время выключателя, 3 с; t СРЗ – время срабатывания защиты, 0,04 с. tф = 3 +0,04 =3,04 с, Определяем тепловой импульс Bk.кат, кА.с по формуле Bk.кат =Iту 2×tту (52) где Iту - ток термической стойкости, 20 А; tту - время термической стойкости, 3 с. Bk.кат = 20 2×3 = 1200 кА/с, 2.8 Составление ведомости покупных изделий Сводим в таблицу список проектируемого оборудования с указанием данных. Таблица 9 – Спецификация на проектируемое оборудование
|