Диплом. 1 Общая часть
![]()
|
![]() где Q1 – подача на острое орошение в колонну К-3, Q1 =149 м3/ч; Q2 – подача в АВЗ-12, Q2=166 м3/ч; d1 – внутренний диаметр всасывающего трубопровода, d1=0,2 м. ![]() Среднюю скорость течения жидкости в напорном трубопроводе σнагн., м/с вычисляем по формуле ![]() где d2 – внутренний диаметр напорного трубопровода, d2=0,15 м. ![]() Среднюю скорость течения жидкости в напорном трубопроводе, идущем в колонну К-3 σнагн.1, м/с вычисляем по формуле ![]() ![]() Среднюю скорость течения жидкости в напорном трубопроводе, идущем в АВЗ-12 σнагн.2, м/с вычисляем по формуле ![]() | ||||||
| | | | | | Лист |
| | | | | ||
| ||||||
Изм. | Лит. | №документа | Подпись | Дата | ||
![]() Критерий Рейнольдса Re, вычисляем по формуле ![]() где ν – кинематическая вязкость перекачиваемой жидкости, ν = 1,3*10-6 м2/с. ![]() ![]() ![]() ![]() Во всех трубопроводах устанавливается турбулентный режим течения жидкости, т.к. на всех участках Re >2300. Коэффициент трения по длине трубопровода λ, вычисляем по формуле ![]() где Δ – шероховатость стенок, Δ=0,014 мм (1.табл.2). ![]() ![]() ![]() ![]() | ||||||
| | | | | | Лист |
| | | | | ||
| ||||||
Изм. | Лит. | №документа | Подпись | Дата | ||
Потери напора на трение ∑hтр., м вычисляем по формуле ![]() где L – длина участка трубопровода, Lвсас.=25 м, Lнагн.=25 м, Lнагн.1=97 м, Lнагн.2=50 м. ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Потери на преодоление местных сопротивлений ∑hмп, м вычисляем по формуле ![]() где ζ – коэффициент местного сопротивления (1. табл.4). ![]() Потери напора h1-2, м вычисляем по формуле ![]() ![]() | ||||||
| | | | | | Лист |
| | | | | ||
| ||||||
Изм. | Лит. | №документа | Подпись | Дата | ||
Потребный напор Hн, м вычисляем по формуле ![]() где h1 – геометрическая высота всасывания, h1=10 м; h2 – геометрическая высота нагнетания, h2=42 м; ρ – плотность перекачиваемой жидкости, ρ=785 кг/м3; P1 – давление в емкости Е-3, P1=104 м; P2 – давление в колонне К-3, P2=104 м. ![]() Насос марки НКВ-360/200 обеспечивает необходимый напор на установке. | ||||||
| | | | | | Лист |
| | | | | ||
| ||||||
Изм. | Лит. | №документа | Подпись | Дата | ||
2 Специальная часть | ||||||
| | | | | | Лист |
| | | | | ||
| ||||||
Изм. | Лит. | №документа | Подпись | Дата | ||
Расчет привода насоса. Фактическую мощность, потребляемую насосом N, Вт вычисляем по формуле ![]() где η – КПД насоса, η=0,8; H – напор насоса, H=200 м; Q – производительность насоса, Q=0,1 м3/с. ![]() Принимаем электродвигатель ВАО2-450М-2 с номинальной мощностью N=200 кВт. | ||||||
| | | | | | Лист |
| | | | | ||
| ||||||
Изм. | Лит. | №документа | Подпись | Дата | ||
Расчет допустимой высоты всасывания. Коэффициент быстроходности ns, об/мин вычисляем по формуле ![]() где n – частота вращения ротора, n=3000 об/мин. ![]() Допустимую высоту всасывания Hs, м вычисляем по формуле ![]() где На – давление на свободную поверхность сверх давления паров перекачиваемой жидкости при данной температуре, м; ![]() где Hпаров– давление насыщенных паров фракции НК-85º С, Hпаров=13,6 м; ![]() Скр – величина, зависящая от коэффициента быстроходности, Скр =600 (2.стр. 17). ![]() | ||||||
| | | | | | Лист |
| | | | | ||
| ||||||
Изм. | Лит. | №документа | Подпись | Дата | ||
Расчет корпуса насоса. Корпус насоса рассчитываем как короткую цилиндрическую оболочку. Напряжение, возникающее в оболочке σ1, σ2, МПа вычисляем по формуле ![]() где p – давление гидравлического испытания корпуса, p=7,5 МПа; R – внутренний радиус цилиндрического корпуса, R=0,217 м; h – толщина стенки корпуса насоса, h=0,031 м. ![]() Условие прочности для коротких сферических оболочек ![]() где ε – коэффициент влияния толщины стенки корпуса, ε=1; σт – предел текучести стали 25Л при 79º С, σт =200 МПа; n – коэффициент запаса прочности для стали, n=3. ![]() 26,25 МПа < 66,67 МПа Условие прочности выполнено. | ||||||
| | | | | | Лист |
| | | | | ||
| ||||||
Изм. | Лит. | №документа | Подпись | Дата | ||
Расчет и выбор стальных канатов для строп. ![]() Рисунок 3 – Схема строповки Разрушающая нагрузка, возникающая в канате от веса агрегата |