технологический расчет. 1 Определение исходных расчетных данных
Скачать 0.68 Mb.
|
Содержание Введение………………………………………….............................................5 1 Определение исходных расчетных данных……….............................6 Выбор рабочего давления газопровода и определение диаметра газопровода……….………............................................................6 Расчет свойств транспортируемого газа………….....................6 Определение расстояния между компрессорными станциями и числа компрессорных станций………….......................................8 Уточненный тепловой и гидравлический расчеты участка газопровода между двумя компрессорными станциями…..............10 Выбор типа ГПА и расчет режима работы КС………......................16 Разработка технологической схемы КС…….....................................22 Узел очистки газа на КС…………......................................................26 Технологический расчет циклонного пылеуловителя............27 Вывод……………….......................................................................................29 Список используемой литературы…………................................................30 Приложения.....................................................................................................31 ВВЕДЕНИЕ Как известно, все основные месторождения газа в России расположены на значительном расстоянии от крупных потребителей. Подача газа к ним осуществляется по магистральным газопроводам различного диаметра. При движении газа из-за разного рода гидравлических сопротивлений по длине трубопровода происходит падение его давления, что приводит к снижению пропускной способности газопровода. Поэтому транспортировать газ в достаточном количестве и на большие расстояния только за счет естественного пластового давления нельзя. Для поддержания заданного расхода транспортируемого газа и обеспечения его оптимального давления в трубопроводе по трассе газопровода устанавливаются компрессорные станции (КС). Современная компрессорная станция — это сложное инженерное сооружение, обеспечивающее основные технологические процессы по подготовке и транспорту природного газа. Она служит управляющим элементом в комплексе сооружений, входящих в магистральный газопровод. Именно параметрами работы КС определяется режим работы газопровода. Наличие КС позволяет регулировать режим работы газопровода при колебаниях потребления газа, максимально используя при этом аккумулирующую способность газопровода. Целью курсового проекта является эксплуатация и ремонт насосных и компрессорных станций. Исходя из цели, сформулированы задачи курсового проекта: произвести технологический расчет магистрального газопровода; подобрать тип ГПА и рассчитать режим работы компрессорной станции; разработать технологическую схему КС; выполнить расчет узла очистки КС. 1 Определение исходных расчетных данных Расчет ведем по [1, с. 20-36]. Выбор рабочего давления и определение диаметра газопровода 1.1.1 Принимаем рабочее (избыточное) давление в газопроводе p=7,35 МПа. Значения абсолютного давления на входе и выходе центробежного нагнетателя составят соответственно рвс=5,1 МПа и рнаг=7,46 МПа. Согласно принятому уровню давления и годовой производительности по табл. 3 принимаем условный диаметр газопровода Dy =1400 мм. Средняя температура грунта на глубине заложения оси газопровода составляет То=278 К, средняя температура воздуха ТВОЗД=283К, газопровод прокладывается в смешанных грунтах Кср=1 Вт/(м2·К) [9] 1.1.2 Для строительства газопровода принимаем трубы Dн=1420 мм Челябинского трубного завода, изготовленные по ТУ 14-3-1938-2000 из стали 10Г2ФБ[1, с. 48]. Для принятого диаметра, значения расчетного сопротивления металла трубы , где R1н — нормативное сопротивление растяжению (сжатию), равное временному сопротивлению стали на разрыв, МПа (R1н = σв), σв=588 МПа [1, с. 48]; m - коэффициент условий работы,m=0,9 [7, с. 4]; k1-коэффициент надежности по материалуk1=1,34 [1, с. 48]; kн -коэффициент надежности по назначению,kн=1,1 [7, с. 34]. Толщина стенки трубы , где р - рабочее давление в трубопроводе, МПа; пр— коэффициент надежности по нагрузке, определяемый по [7, с. 35]; R1- расчетное сопротивление металла трубы, МПа. Принимаем стандартную толщину стенки трубы δ=15,7 мм. Внутренний диаметр газопровода . Расчет свойств транспортируемого газа 1.2.1 Плотность газа при стандартных условиях по формуле (2) = где a1,…ап - доля каждого компонента в смеси для данного состава газа; ρ1,…ρп- плотность компонента при стандартных условиях (293К), кг/м3[1, с. 21]. 1.2.2 Молярная масса по формуле (1) = где M1,…Мn - молярная масса компонента, кг/кмоль [1, c. 21]. 1.2.3 Газовая постоянная по формуле (4) = , где Rг = 8314,4 - универсальная газовая постоянная, Дж/(кг·К). 1.2.4 Псевдокритические температура и давление по формулам (5) и (6) где Pкрi, Ткрi – критические значения давления и температуры i-го компонента газовой смеси, определяемые по ГОСТ 30319.1 [1, c. 55]. 1.2.5 Относительная плотность газа по воздуху по формуле (3) , где ρв=1,20445 кг/м3 - плотность воздуха при стандартных условиях. 1.2.6 Суточная производительность газопровода по формуле (7) , где kи— коэффициент использования пропускной способности газопровода, который вычисляется по формуле (8) , где Кро – коэффициент расчетной обеспеченности газоснабжения потребителей, отражающий необходимость увеличения пропускной способности газопровода для обеспечения дополнительных поставок газа потребителям в периоды повышенного спроса на газ. Кро=0,98 для базовых и распределительных газопроводов; Кэт – коэффициент экстремальных температур, учитывающий необходимость компенсации снижения пропускной способности газопровода, связанного с влиянием высоких температур. Кэт=0,98 для газопроводов более 1000 км; Кнд – коэффициент надежности газопровода, учитывающий необходимость компенсации снижения производительности газопровода из-за вынужденных процессов и ремонтно-технического обслуживания. Кнд=0,98 [1, c. 23]. . Определение расстояния между компрессорными станциями и числа компрессорных станций 1.3.1 Пользуясь данными табл.4 [1, с. 25], по формулам (12) и (13) определяем значения начального и конечного давления на линейном участке между КС , где δРВЫХ - потери давления в трубопроводе между компрессорным цехом и узлом подключения к линейной части магистрального газопровода (без учета потерь давления в системе охлаждения транспортируемого газа), δРВЫХ=0,11; δРОХЛ - потери давления в системе охлаждения газа, включая eго обвязку. δРОХЛ =0,06МПа. Давление в конце участка газопровода , где ∆ Рвс - потери давления газана входе КС с учетом потерь давления в подводящих шлейфах и на узле очистки газа, ∆ Рвс =0,12 МПа. 1.3.2 Полагая температуру газа на входе в линейный участок равной ТН=303K, определим ориентировочно среднюю температуру газа на линейном участке , где Т0- температура окружающей среды на глубине заложения газопровода, Т0 =278 К, Тн - температура газа на входе в линейный участок, которую можно принять равной 303 - 313К. 1.3.3 В первом приближении, полагая режим течения газа квадратичным, коэффициент сопротивления трению определяется по формуле (17) где kэ- эквивалентная шероховатость труб,kэ=3·10-5м [7]. 1.3.4 Полагая, что газопровод будет оборудован устройствами для очистки внутренней полости (Е1 =0,95), коэффициент гидравлического сопротивления λ по формуле (14) , где Е1 -коэффициент гидравлической эффективности, принимается по результатам расчетов диспетчерской службы в соответствии с отраслевой методикой; при отсутствии этих данных коэффициент гидравлической эффективности принимается равным 0,95 [1, c. 25]. 1.3.5 Среднее давление в линейном участке по формуле (20) 1.3.6 Приведенные значения давления и температуры 1.3.7 Коэффициент сжимаемости газа по формуле (18) , где ; . 1.3.8 Расчетное расстояние между КС по формуле (10)составит 1.3.9 Определяем по формуле (21) расчетное число компрессорных станций гдеL-длина магистрального трубопровода (км). 1.3.10 Округляем расчетное число КС до целого значения в большую сторону п=22, после чего по формуле (22) уточняем расстояние между КС Уточненный тепловой и гидравлический расчеты участка газопровода между двумя компрессорными станциями 1.4.1 Принимаем в качестве первого приближения значения λ, ТСРи ZСРиз первого этапа вычислений: ; ; 1.4.2 Определяем по формуле (23) в первом приближении значение Рк 1.4.3 Определяется среднее давление по формуле (20) 1.4.4 Определяем средние значения приведенного давления и температуры по формулам (19) 1.4.5 Удельная теплоемкость газа по формуле (25) где ; ; ; . 1.4.6 Коэффициент Джоуля-Томсона по формуле (26) где ; ; ; . 1.4.7 Рассчитываем коэффициент аtпо формуле (27) где кср— средний на линейном участке общий коэффициент теплопередачи от газа в окружающую среду, Вт/(м2·К). 1.4.8 Вычисляем по формуле (24) значение средней температуры с учетом теплообмена с окружающей средой и коэффициента Джоуля-Томсона 1.4.9 Вычисляем уточненные значения приведенной температуры ТПРи коэффициента сжимаемости Zcp , , 1.4.10 Рассчитываем коэффициент динамической вязкости по формуле по формуле (28) и число Рейнольдса по формуле (16) где ; ; ; ; ; 1.4.11 Вычисляем по формулам (17) и (15) коэффициенты λТР и λ 1.4.12 Конечное давление во втором приближении по формуле (23) 1.4.13 Относительная погрешность определения конечного давления составляет Так как полученный результат отличается от предыдущего приближения более чем на 1%, имеет смысл уточнить расчеты, выполняя третье приближение, начиная с пункта 1.4.3. 1.4.13 ; 1.4.14 ; 1.4.15 ; ; ; ; 1.4.16 ; ; ; ; ; 1.4.17 ; 1.4.18 1.4.19 ; |