Главная страница
Навигация по странице:

  • Расчет свойств транспортируемого газа

  • Определение расстояния между компрессорными станциями и

  • Уточненный тепловой и гидравлический расчеты участка газопровода между двумя компрессорными станциями


  • технологический расчет. 1 Определение исходных расчетных данных


    Скачать 0.68 Mb.
    Название1 Определение исходных расчетных данных
    Дата27.09.2022
    Размер0.68 Mb.
    Формат файлаdoc
    Имя файлатехнологический расчет.doc
    ТипРеферат
    #698941
    страница1 из 3
      1   2   3

    Содержание
    Введение………………………………………….............................................5

    1 Определение исходных расчетных данных……….............................6

      1. Выбор рабочего давления газопровода и определение диаметра газопровода……….………............................................................6

      2. Расчет свойств транспортируемого газа………….....................6

      3. Определение расстояния между компрессорными станциями и числа компрессорных станций………….......................................8

      4. Уточненный тепловой и гидравлический расчеты участка газопровода между двумя компрессорными станциями…..............10

    1. Выбор типа ГПА и расчет режима работы КС………......................16

    2. Разработка технологической схемы КС…….....................................22

    3. Узел очистки газа на КС…………......................................................26

      1. Технологический расчет циклонного пылеуловителя............27

    Вывод……………….......................................................................................29

    Список используемой литературы…………................................................30

    Приложения.....................................................................................................31
    ВВЕДЕНИЕ
    Как известно, все основные месторождения газа в России расположены на значительном расстоянии от крупных потре­бителей. Подача газа к ним осуществляется по магистральным газопроводам различного диаметра. При движении газа из-за разного рода гидравлических сопротивлений по длине трубо­провода происходит падение его давления, что приводит к снижению пропускной способности газопровода. Поэтому транспортировать газ в достаточном количестве и на большие расстояния только за счет естественного пластового давления нельзя.

    Для поддержания заданного расхода транспортируемого газа и обеспечения его оптимального давления в трубопроводе по трассе газопровода устанавливаются компрессорные станции (КС). Современная компрессорная станция — это сложное ин­женерное сооружение, обеспечивающее основные технологи­ческие процессы по подготовке и транспорту природного газа. Она служит управляю­щим элементом в комплексе сооружений, входящих в магист­ральный газопровод. Именно параметрами работы КС опреде­ляется режим работы газопровода. Наличие КС позволяет регулировать режим работы газопровода при колебаниях потреб­ления газа, максимально используя при этом аккумулирующую способность газопровода.

    Целью курсового проекта является эксплуатация и ремонт насосных и компрессорных станций.

    Исходя из цели, сформулированы задачи курсового проекта:

    • произвести технологический расчет магистрального газопровода;

    • подобрать тип ГПА и рассчитать режим работы компрессорной станции;

    • разработать технологическую схему КС;

    • выполнить расчет узла очистки КС.


    1 Определение исходных расчетных данных
    Расчет ведем по [1, с. 20-36].


      1. Выбор рабочего давления и определение диаметра газопровода


    1.1.1 Принимаем рабочее (избыточное) давление в газопроводе p=7,35 МПа. Значения абсолютного давления на входе и выходе центробежного нагнетателя составят соответственно рвс=5,1 МПа и рнаг=7,46 МПа. Согласно принятому уровню давления и годовой производительности по табл. 3 принимаем условный диаметр газопровода Dy =1400 мм. Средняя температура грунта на глубине заложения оси газопровода составляет То=278 К, средняя температура воздуха ТВОЗД=283К, газопровод прокладывается в смешанных грунтах Кср=1 Вт/(м2·К) [9]

    1.1.2 Для строительства газопровода принимаем трубы Dн=1420 мм Челябинского трубного завода, изготовленные по ТУ 14-3-1938-2000 из стали 10Г2ФБ[1, с. 48].

    Для принятого диаметра, значения расчетного сопротивления металла трубы

    ,

    где R1ннормативное сопротивление растяжению (сжатию), равное временному сопротивлению стали на разрыв, МПа (R1н = σв), σв=588 МПа [1, с. 48];

    m - коэффициент условий работы,m=0,9 [7, с. 4];

    k1-коэффициент надежности по материалуk1=1,34 [1, с. 48];

    kн -коэффициент надежности по назначению,kн=1,1 [7, с. 34].

    Толщина стенки трубы

    ,

    где р - рабочее давление в трубопроводе, МПа;

    пр— коэффициент надежности по нагрузке, определяемый по [7, с. 35];

    R1- расчетное сопротивление металла трубы, МПа.

    Принимаем стандартную толщину стенки трубы δ=15,7 мм.

    Внутренний диаметр газопровода

    .

      1. Расчет свойств транспортируемого газа


    1.2.1 Плотность газа при стандартных условиях по формуле (2)

    =



    где a1,…ап - доля каждого компонента в смеси для данного состава газа;

    ρ1,…ρп- плотность компонента при стандартных условиях (293К), кг/м3[1, с. 21].

    1.2.2 Молярная масса по формуле (1)

    =

    где M1,…Мn - молярная масса компонента, кг/кмоль [1, c. 21].

    1.2.3 Газовая постоянная по формуле (4)

    = ,

    где Rг = 8314,4 - универсальная газовая постоянная, Дж/(кг·К).

    1.2.4 Псевдокритические температура и давление по формулам (5) и (6)




    где Pкрi, Ткрiкритические значения давления и температуры i-го компонента газовой смеси, определяемые по ГОСТ 30319.1 [1, c. 55].

    1.2.5 Относительная плотность газа по воздуху по формуле (3)

    ,

    где ρв=1,20445 кг/м3 - плотность воздуха при стандартных условиях.

    1.2.6 Суточная производительность газопровода по формуле (7)

    ,

    где kи коэффициент использования пропускной способности газопровода, который вычисляется по формуле (8)

    ,

    где Кро коэффициент расчетной обеспеченности газоснабжения потребителей, отражающий необходимость увеличения пропускной способности газопровода для обеспечения дополнительных поставок газа потребителям в периоды повышенного спроса на газ. Кро=0,98 для базовых и распределительных газопроводов;

    Кэткоэффициент экстремальных температур, учитывающий необходимость компенсации снижения пропускной способности газопровода, связанного с влиянием высоких температур. Кэт=0,98 для газопроводов более 1000 км;

    Кндкоэффициент надежности газопровода, учитывающий необходимость компенсации снижения производительности газопровода из-за вынужденных процессов и ремонтно-технического обслуживания. Кнд=0,98 [1, c. 23].

    .


      1. Определение расстояния между компрессорными станциями и числа компрессорных станций


    1.3.1 Пользуясь данными табл.4 [1, с. 25], по формулам (12) и (13) определяем значения начального и конечного давления на линейном участке между КС

    ,

    где δРВЫХ - потери давления в трубопроводе между компрессорным цехом и узлом подключения к линейной части магистрального газопровода (без учета потерь давления в системе охлаждения транспортируемого газа), δРВЫХ=0,11;

    δРОХЛ - потери давления в системе охлаждения газа, включая eго обвязку. δРОХЛ =0,06МПа.

    Давление в конце участка газопровода

    ,

    где ∆ Рвс - потери давления газана входе КС с учетом потерь давления в подводящих шлейфах и на узле очистки газа, ∆ Рвс =0,12 МПа.

    1.3.2 Полагая температуру газа на входе в линейный участок равной ТН=303K, определим ориентировочно среднюю температуру газа на линейном участке

    ,

    где Т0- температура окружающей среды на глубине заложения газопровода, Т0 =278 К,

    Тн - температура газа на входе в линейный участок, которую можно принять равной 303 - 313К.
    1.3.3 В первом приближении, полагая режим течения газа квадратичным, коэффициент сопротивления трению определяется по формуле (17)



    где kэ- эквивалентная шероховатость труб,kэ=3·10-5м [7].

    1.3.4 Полагая, что газопровод будет оборудован устройствами для очистки внутренней полости (Е1 =0,95), коэффициент гидравлического сопротивления λ по формуле (14)

    ,

    где Е1 -коэффициент гидравлической эффективности, принимается по результатам расчетов диспетчерской службы в соответствии с отраслевой методикой; при отсутствии этих данных коэффициент гидравлической эффективности принимается равным 0,95 [1, c. 25].

    1.3.5 Среднее давление в линейном участке по формуле (20)


    1.3.6 Приведенные значения давления и температуры





    1.3.7 Коэффициент сжимаемости газа по формуле (18)

    ,

    где ;

    .



    1.3.8 Расчетное расстояние между КС по формуле (10)составит



    1.3.9 Определяем по формуле (21) расчетное число компрессорных станций



    гдеL-длина магистрального трубопровода (км).

    1.3.10 Округляем расчетное число КС до целого значения в большую сторону п=22, после чего по формуле (22) уточняем расстояние между КС




      1. Уточненный тепловой и гидравлический расчеты участка

    газопровода между двумя компрессорными станциями
    1.4.1 Принимаем в качестве первого приближения значения λ, ТСРи ZСРиз первого этапа вычислений:

    ; ;

    1.4.2 Определяем по формуле (23) в первом приближении значение Рк



    1.4.3 Определяется среднее давление по формуле (20)



    1.4.4 Определяем средние значения приведенного давления и температуры по формулам (19)





    1.4.5 Удельная теплоемкость газа по формуле (25)



    где ;

    ;

    ;

    .



    1.4.6 Коэффициент Джоуля-Томсона по формуле (26)



    где ;

    ;

    ;

    .



    1.4.7 Рассчитываем коэффициент аtпо формуле (27)



    где ксрсредний на линейном участке общий коэффициент теплопередачи от газа в окружающую среду, Вт/(м2·К).

    1.4.8 Вычисляем по формуле (24) значение средней температуры с учетом теплообмена с окружающей средой и коэффициента Джоуля-Томсона

    1.4.9 Вычисляем уточненные значения приведенной температуры ТПРи коэффициента сжимаемости Zcp



    ,

    ,



    1.4.10 Рассчитываем коэффициент динамической вязкости по формуле по формуле (28) и число Рейнольдса по формуле (16)



    где ;

    ;

    ;

    ;

    ;



    1.4.11 Вычисляем по формулам (17) и (15) коэффициенты λТР и λ





    1.4.12 Конечное давление во втором приближении по формуле (23)



    1.4.13 Относительная погрешность определения конечного давления составляет



    Так как полученный результат отличается от предыдущего приближения более чем на 1%, имеет смысл уточнить расчеты, выполняя третье приближение, начиная с пункта 1.4.3.

    1.4.13 ;

    1.4.14

    ;

    1.4.15 ;

    ;

    ;

    ;



    1.4.16 ;

    ;

    ;

    ;

    ;

    1.4.17 ;

    1.4.18



    1.4.19 ;
      1   2   3


    написать администратору сайта