лаэс2. 1. Перечень условных сокращений
![]()
|
3.2.4. Расчет диффузионных констант. Вычислим теперь групповые коэффициенты диффузии D1 и D2 и квадрат длины диффузии тепловых нейтронов L2: ![]() ![]() ![]() Найдем квадрат длины замедления ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Присутствие циркония и кислорода (в составе оксида урана) учтем приближенно, заменив их некоторым “эквивалентным” объемом урана с учетом разницы в плотностях и сечениях рассеяния: ![]() З ![]() ![]() ![]() Тогда ![]() ![]() ![]() Учитывая, что эта величина вычислена, вероятно, с большой погрешностью, принимаем ![]() 3.3. Расчет коэффициента размножения бесконечной среды. Коэффициент размножения бесконечной активной среды без учета размножения нейтронов в промежуточной области энергий определяется формулой четырех сомножителей: ![]() Расчет коэффициента использования тепловых нейтронов: ![]() Расчет числа нейтронов на один акт поглощения тепловых нейтронов в топливе: ![]() Расчет коэффициента размножения на быстрых нейтронах: ![]() Расчет вероятности избежать резонансного захвата: Коэффициент φ вычисляем, принимая (из-за отсутствия расчета теплопередачи в тепловыделяющих элементах) среднюю температуру урана ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Тогда ![]() В результате получаем: ![]() 3.4. Расчет эффективного коэффициента размножения Оценим теперь величину k. Вместо отражателей прибавим к размерам активной зоны эквивалентные добавки ![]() ![]() ![]() Следовательно: ![]() ![]() ![]() 3.5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ НЕРАВНОМЕРНОСТИ Коэффициенты неравномерности энерговыделения по высоте и радиусу активной зоны принимаются равными соответствующим коэффициентам неравномерности распределения потоков нейтронов , определяемых при нейтронно-физическом расчёте реактора. До проведения нейтронно-физического расчёта коэффициенты неравномерности могут быть приняты по прототипу или рассчитаны по нижеприведённым соотношениям. Коэффициент неравномерности по радиусу однородной активной зоны ![]() Для уменьшения применяется профилирование обогащения ядерного горючего в АЗ по радиусу . Обычно применяют 2-,3- зонные АЗ . Кассеты с наибольшим обогащением размещают в переферийной зоне , а кассеты с наименьшим обогащением - в центральной зоне . Это позволяет снизить kr=1.5 Коэффициент неравномерности по высоте активной зоны при косинусоидальном законе распределения энерговыделений ![]() Объёмный коэффициент неравномерности ![]() 3.6. Расчет сферического реактора с отражателем Поскольку в рассматриваемом случае эквивалентная добавка мала по сравнению R и Н, то погрешность в ее определении не очень существенна. Вычислим эквивалентную добавку по формулам сферической геометрии. Примем температуру воды в отражателе Т0=292 0С=565 0К, при этом плотность воды ![]() ![]() В отражателе отношение ![]() ![]() ![]() Для надтепловых нейтронов ![]() Вычисляем макроскопические характеристики отражателя: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Толщину отражателя h будем считать практически бесконечной. Находим радиус сферического реактора: ![]() Отсюда ![]() Далее получаем ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Подставляем все эти величины в формулу: ![]() ![]() В результате вычислений ![]() Из уравнения ![]() ![]() ![]() ![]() Как видно, ранее принятое значение ![]() ![]() 3.7. Расчет изотопного состава и реактивности в зависимости от времени работы реактора. Сначала вычисляем удельную мощность. Так как в каждой ячейке на 1 см высоты приходится 140.35 см3 урана, число рабочих ячеек равно 162, высота активной зоны 325,933 см и то ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Исследуем изотопный состав горючего после примерно годового срока непрерывной работы реактора на номинальной мощности. Пусть t=300 суток. Оценим ![]() ![]() По отношению к начальной концентрации это составляет ![]() Оценим коэффициент воспроизводства ядерного горючего. Для простоты всюду полагаем: ![]() ![]() ![]() ![]() При таком коэффициенте воспроизводства необходимо учитывать концентрацию 239Pu и 235U.Зададимся ![]() ![]() Следовательно: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Теперь вычисляем время работы реактора, соответствующее ![]() ![]() Определим сечения деления и захвата 239Pu и 135Хе, используя таблицы: ![]() ![]() ![]() ![]() В результате получаем t=296 дня. Для сравнения вычислим время работы реактора при том же выгорании урана без учета накопления плутония: ![]() Для определения реактивности в момент времени t нужно найти концентрации шлаков и отравляющих осколков: ![]() Вычислим суммарное сечение деления для смеси изотопов: ![]() Плотность потока нейтронов: ![]() ![]() ![]() Подсчитаем суммарное сечение поглощения делящихся изотопов: ![]() ![]() Теперь вычислим коэффициент использования тепловых нейтронов реактора с учетом всех изменений в изотопном составе топлива. Концентрация 238U практически не меняется. Все продукты деления заключены в объёме VU и, следовательно, относятся к первой зоне ячейки. При t=296 суток: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() |