Диплом Оператор Жд. 1. Расчет графиков нагрузки потребителей и мощности подстанций

• Название: 1. Расчет графиков нагрузки потребителей и мощности подстанций
• Анкор: Диплом Оператор Жд
• Дата: 22.05.2023
• Размер: 0.51 Mb.
• Имя файла: 31.doc
• Тип: Реферат; #1150789
• страница: 2 из 2

1.2 Расчёт мощности подстанции
Мощность подстанции рассчитывается по формуле (1.9).

S_п/ст = S_ср + S_с.н., (1.9)

где S_ср - полная средняя мощность подстанции;

S_с.н. - полная мощность потребляемая для собственных нужд.

Мощность собственных нужд потребляется с низкого напряжения подстанции (10 кВ), где питается сельхозпредприятие.

Нагрузка собственных нужд составляет 4 % от мощности потребителей:

S_с.н. = 0,04 ∙ S_ср , (1.10)

S_с.н. = 0,04 ∙ 88,8 = 3,6 МВА.

Мощность подстанции составляет:

S_п/ст = 88,8 + 3,6 = 92,4 МВА.
2. Выбор силовых трансформаторов
Выбор числа трансформаторов на подстанции определяется категорийностью потребителя. От рассчитываемой в данном курсовом проекте подстанции питаются потребители: первой и третьей категории. Согласно [1] для потребителя первой категории необходимо два независимых источника, а для третьей категории - достаточно одного.

Рассмотрим два варианта выбора трансформатора для заданной подстанции.

1. Два трехобмоточных трансформатора

ВН - обмотка высшего напряжения (110 кВ), мощность подключенная на данную обмотку равна 88,8 МВА.

СН - обмотка среднего напряжения (35 кВ), мощность подключенная на данную обмотку равна 72,79 МВА.

НН - обмотка низкого напряжения (10 кВ), мощность подключенная на данную обмотку равна 16,34 МВА.

С.Н. - мощность затрачиваемая на собственные нужды подстанции (3,6 МВА).

Номинальная мощность одного трансформатора находится по формуле (2.1):

S_расч = , (2.1)

S_расч =66 МВА.

Исходя из найденных значений, выберем два трехобмоточных трансформатора одного типа и занесем их в табл. 2.1.
Таблица 2.1. Трехфазные трехобмоточные трансформаторы 110 кВ

Параметры	Величина
Марка трансформатора	ТДТН - 80000/110
Номинальная мощность Sном , МВА	80
Напряжение ВН Uном вн , кВ	115
Напряжение СН Uном сн , кВ	38,5
Напряжение НН Uном нн , кВ	11
Потери мощности холостого хода ∆P0 , кВт	40
Потери при коротком замыкании ∆Pк , кВт	310
Ток холостого хода I0 , %	0,23
Напряжение короткого замыкания Uк в-с , Uк в-н , Uк с-н , %	10,5; 17; 6
Цена Cтр1 , тыс. руб.	154
Количество n , шт.	2

2. Три двухобмоточных трансформатора (рис. 2.2).


Рис. 2.2. Второй вариант выбора трансформаторов.
Номинальная мощность трансформатора Т1 и Т2 находится по формуле (2.1):

S_расч =66 МВА.

Номинальная мощность трансформатора Т3 находится по формуле (2.2).

S_расч = S_ср2 + S_с.н. , (2.2)

S_расч = 19,94 МВА.

Исходя из найденных значений, выберем три двухобмоточных трансформаторов (первый и второй одного типа) и занесем их в табл. 2.2.
Таблица 2.2. Трехфазные двухобмоточные трансформаторы 110 кВ и 35 кВ.

Параметры	Величина
Марка трансформатора	ТДН - 80000/110	ТДН - 25000/35
Номинальная мощность Sном , МВА	80	25
Напряжение ВН Uном вн , кВ	115	38,5
Напряжение НН Uном нн , кВ	38,5	6,6
Потери мощности холостого хода ∆P0 , кВт	40	25
Потери при коротком замыкании ∆Pк , кВт	310	120
Ток холостого хода I0 , %	0,23	0,65
Напряжение короткого замыкания Uк , %	10,5	10,5
Цена Cтр2 , тыс. руб.	155	112
Количество n , шт.	2	1

Произведем экономический расчет обоих вариантов выбора трансформаторов и выберем вариант при котором капитальные затраты будут меньше.

Капитальные затраты для первого варианта находятся по формуле (2.3).

К₁=∑С_тр1 , (2.3)

К₁=308 тыс.руб.

Капитальные затраты для второго варианта находятся по формуле (2.3).

К₂=422 тыс.руб.

Разница в затратах составляет около 37 %, т.е. к установке принимаем первый вариант выбора трансформаторов.

Произведем расчет коэффициентов загрузки для выбранных трансформаторов.

Коэффициент загрузки в нормальном режиме:

К_з = S_п/ст/2∙ S_{ном тр} , (2.4)

К_з=0,56.

Коэффициент загрузки в аварийном режиме (при отключении одного из трансформатора):

К_з.ав = (S_п/ст - S_ср2)/ S_{ном тр} , (2.5)

К_з.ав=0,91.

Аварийная перегрузка допускается в исключительных случаях и регламентируется ГОСТом по току в зависимости от длительности перегрузки на величину коэффициента допустимой перегрузки. Длительная перегрузка допускается током превышающим 5 % значения номинального тока, если при этом напряжение ни на одной из обмоток не превышает номинального.

3.Выбор проводов ЛЭП
Выберем провод марки АС (сталеалюминиевый).

1. Выбор сечения провода по допустимой нагрузке.

Максимальный расчетный ток:

I_рmax = S_п/ст / , (3.1)

где U_н - номинальное напряжение (110 кВ).

I_рmax = 466 А.

Расчетный ток:

I_р = I_рmax / 2 , (3.2)

I_р = 233 А.

Выберем сечение провода по максимальному расчетному току (вне помещения) [1]: S = 185 мм²- доп. ток - 520 А.

2. Выбор сечения провода по экономической плотности тока.

Экономически целесообразное сечение:

S_эк = I_р / j_эк , (3.3)

где j_эк - нормированное значение экономической плотности тока [1].

j_эк = 1 А/мм².

S_эк = 233 мм².

Выберем сечение провода [1]: S = 240 мм².

3. Для того чтобы не учитывать потери на корону для ЛЭП 110 кВ и выше существуют рекомендованные минимальные сечения проводов (для ЛЭП 110 кВ - 70 мм²).

Из найденных значений сечения выбираем наибольшее - 240 мм².

4. Проверка по падению напряжения.

Падение напряжения не должно превышать 5 %.

Падение напряжения рассчитывается по формуле (3.4).
∆U_расч. = ∙100 % ∙ (R_л ∙ cosφ + X_л ∙ sinφ) , (3.4)

где R_л - активное сопротивление ЛЭП,

X_л - индуктивное сопротивление ЛЭП.

cosφ = P_ср / S_ср , (3.5)

cosφ = 0,9, sinφ = 0,4.

R_л = r₀ ∙ l , (3.6)

где r₀ - удельное активное сопротивление линии (для АС - 240 - 0,118 Ом),

x₀ - удельное реактивное сопротивление линии (для АС - 240 - 0,407 Ом),

l - длина линии (по заданию на проектирование).

X_л1 = x₀ ∙ l , (3.7)

R_л1 = 0,118 ∙ 12 =1,4 Ом, X_л1 = 0,4 ∙ 12 = 4,8 Ом.

R_л2 = 0,118 ∙ 6 =0,7 Ом, X_л1 = 0,4 ∙ 6 = 2,4 Ом.

∆U_расч.1 = = 1,16 % .

∆U_расч.2 = = 0,58 % .

Условие падения напряжения выполняется.

4. Выбор схем соединений подстанции
Схемы РУ подстанций при конкретном проектировании разрабатываются на основании схем развития энергосистемы, схем электроснабжения района или объекта и других работ электрических сетей
4.1 Выбор распределительного устройства высшего напряжения
Данное РУ выберем открытого типа (рис. 4.1). Согласно заданию напряжение РУВН составляет 110 кВ. К данному РУ подходит две линии.


Рис. 4.1. Схема распределительного устройства ВН.
4.2 Выбор распределительного устройства среднего напряжения
В качестве РУ среднего напряжения (35 кВ) принимается одиночная секционированная система сборных шин, открытого типа (рис.4.2). На данном РУ имеется 7 отходящих линий.


Рис. 4.2. Схема распределительного устройства СН.

4.3 Выбор распределительного устройства низшего напряжения
В качестве РУ низшего напряжения (10 кВ) принимается одиночная секционированная система сборных шин, закрытого типа (рис.4.3). На данном РУ имеется 9 отходящих линий.


Рис. 4.3. Схема распределительного устройства НН.
5. Расчет токов короткого замыкания
Коротким замыканием (КЗ) называется нарушение нормальной работы электрической установки, вызванное замыканием фаз между собой, а также замыканием фаз на землю в сетях с глухозаземленными нейтралями.

Выберем в качестве расчетных точки при включенном положении секционных выключателей на ВН, СН, НН. Составим схему замещения (рис. 5.1). Активное сопротивление трансформатора для одной фазы определяется на основании паспортных данных:

,

где ΔР_кз - потери активной мощности в режиме короткого замыкания, кВт; U_ном - номинальное напряжение на основном выводе, кВ; S_ном - номинальная мощность трансформатора, кВА.

Реактивное (индуктивное) сопротивление трансформатора представляет сумму индуктивного сопротивления рассеяния первичной обмотки и приведенного к ней индуктивного сопротивления вторичной обмотки. Рассчитывается оно по формуле:



где - падение напряжения на индуктивном сопротивлении трансформатора в %; u_кз - напряжение короткого замыкания, %; - падение напряжения на активном сопротивлении трансформатора, %.

Активные и индуктивные сопротивления обмоток трансформатора сведены в табл. 5.1.

Таблица 5.1.

Активное сопротивление обмотки ВН RТВ, Ом	0,6
Активное сопротивление обмотки СН RТС, Ом	0,6
Активное сопротивление обмотки НН RТН, Ом	0,6
Индуктивное сопротивление обмотки ВН xТВ, Ом	25
Индуктивное сопротивление обмотки СН xТС, Ом	0
Индуктивное сопротивление обмотки НН xТН, Ом	15,3

Сопротивление системы находится по формуле (5.1).

x_сi = x_Ci∙U²_б.ном / S_п/ст , (5.1)

где x_Ci - сопротивление системы в относительных единицах (по заданию);

U_б.ном - номинальное базисное напряжение (115 кВ).

x_с1 = 1,1∙115²∙10⁶ / 88,8∙10⁶ = 163,7 Ом.

x_с2 = 0,7∙115²∙10⁶ / 88,8∙10⁶ = 104,3Ом.

Напряжение системы: U_с1 = U_с2 = 115 кВ.

Активное суммарное сопротивление ЛЭП:

R_лi∑ = R_лi∙ R_лi / R_лi+ R_лi = R_лi/2 , (5.2)

R_л1∑ = 1,4 / 2 = 0,7 Ом.

R_л2∑ = 0,7 / 2 = 0,35 Ом.

Индуктивное суммарное сопротивление ЛЭП:

x_лi = x_лi / 2 , (5.3)

x_л1∑ = 4,8 / 2 = 2,4 Ом.

x_л2∑ = 2,4 / 2 = 1,2 Ом.

Схема замещения примет вид (рис.5.2).



Рис. 5.1. Схема замещения


Рис. 5.2. Схема замещения

Рассмотрим расчет тока КЗ в точке К-1.

Схема замещения представлена на рис.5.3.

С помощью вычислений преобразуем схему к простейшему виду (рис.5.3).

x₁ = x_с1 + x_л1∑ = 163,7 + 2,4 = 166,1 Ом.

x₂ = x_с2 + x_л2∑ = 104,3 + 1,2 = 105,5 Ом.

U_с = U_с1 = U_с2 = 115 кВ.

x_∑ = x₁∙ x₂/ x₁+x₂ =166,1∙105,5/166,1+105,5 = 64,5 Ом.

R_∑ = R_л1∑∙ R_л2∑/ R_л1∑+R_л2∑ = 0,7∙0,35/0,7+0,35 = 0,23 Ом.

Z_∑ = = = 64,5 Ом.


Рис. 5.3. Преобразование схемы замещения

Ток КЗ в точке К-1 находится по формуле (5.4).

I_к1⁽³⁾ = U_с/Z_∑ , (5.4)

где U_с и Z_∑ - найденные ранее значения, напряжение сети и суммарное сопротивление до точки КЗ.

I_к1⁽³⁾ = 115∙10³/64,5 = 1,78 кА.

Постоянная времени затухания апериодической составляющей:

Т_а1 = x_∑ / ω ∙ R_∑ , (5.5)

где x_∑ и R_∑ - индуктивная и активная составляющие результирующего сопротивления расчетной схемы относительно точки КЗ;

ω - угловая частота напряжения сети.

Т_а1 = 64,5 / 314 ∙ 0,23= 0,89.

Ударный коэффициент:

k_уд1 = 1 + , (5.6)

_уд1 = 1,89.

Ударный ток:

i_уд1 = ∙ k_уд1 ∙ I_к1⁽³⁾ , (5.7)

i_уд1 = 1,4 ∙ 1,89 ∙ 1,78 = 4,7 кА.

Дальнейший расчет токов КЗ для точек К-2 и К-3 производится аналогичным образом, полученные результаты сведены в табл.5.2.
Таблица 5.2. Расчет токов короткого замыкания

Точка КЗ	Uс, кВ	R, Ом	x, Ом	Z, Ом	Iкi(3), кА	Таi	kудi	iудi, кА
К-1	115	0,23	64,5	64,5	1,78	0,89	1,89	4,7
К-2	115	0,27	73,7	73,8	1,6	0,87	1,89	4,2
К-3	115	0,27	79,4	79,5	1,44	0,93	1,99	4,0

6. Выбор оборудования

Рассчитаем максимальные токи, протекающие в цепях ВН, СН и НН.

1. ВН:

Расчетный максимальный ток:

I_рmax.в = S_п/ст / 2 ∙ U_н , (6.1)

I_рmax.в = 88,8 ∙ 10⁶ / 2 ∙ 110 ∙ 10³ = 233 А.

Расчетный максимальный ток, протекающий по двухцепным линиям, в два раза меньше: I_рmax.в.л = 116,5 А.

2. СН:

Расчетный максимальный ток СН находим по формуле (6.1):

I_рmax.с = 1278 А.

3. НН:

Расчетный максимальный ток НН находим по формуле (6.1):

I_рmax.н = 1229 А.

Расчетный максимальный ток НН на отходящих линиях рассчитывается без учета мощность собственных нужд:

I_рmax.н.с = 988 А.
6.1 Выбор силовых выключателей
Выключатель - это коммутационный аппарат, предназначенный для включения и отключения тока [4].

Выключатель является основным аппаратом в электрических установках, он служит для отключения и включения в цепи в любых режимах: длительная нагрузка, перегрузка, короткое замыкание, холостой ход, несинхронная работа. Наиболее тяжелой и ответственной операцией является отключение токов КЗ и включение на существующее короткое замыкание.

Согласно рассчитанным значениям максимальных токов, протекающих по двухцепным линиям и линиям, подходящим к трансформаторам, к установке принимаем выключатели наружного исполнения ВМТ - 110Б - 20/1000 [5]. Условия выбора, данные аппарата и сети сведем в табл. 6.1.

Найдем интеграл Джоуля (по формуле (6.2)).

B_к = (I_к1⁽³⁾)² ∙ (t_РЗ + t_откл.в. + T_а1) , (6.2)

где t_РЗ - время включения релейной защиты (0,1с),

t_откл.в. - время отключения выключателя (с), [5],

I_к1⁽³⁾ и T_а1 - значения взяты из пункта 5.

B_к = 1,78² ∙ (0,1 + 0,05 + 0,89) = 3,3 кА² ∙ с .
Таблица 6.1. Выбор выключателей на ВН

Место установки	Тип оборудования	Условия выбора	Данные аппарата	Данные сети
Q1 - Q3	ВМТ - 110Б - 20/1000	Uном≥Uсети Iном≥Iрmax Iоткл. н.≥ Iкi(3) I2тер. ∙ tтер ≥ Bк iдин≥iуд	Uном = 110 кВ Iном = 1000 А Iоткл. н. = 20 кА I2тер. tтер=1200кА2 ∙ с iдин = 52 кА	Uсети = 110 кВ Iрmax = 233 А Iкi(3) = 1,78 кА Bк = 3,3 кА2 ∙ с iуд = 4,7 кА

Выберем выключатели на СН.

На данном напряжении к установке принимаем выключатели наружного исполнения ВВУ - 35 - 40/2000 [5].

Интеграл Джоуля рассчитаем по формуле (6.2). Условия выбора, данные аппарата и сети сведем в табл. 6.2.

Таблица 6.2. Выбор выключателей на СН

Место установки	Тип оборудования	Условия выбора	Данные аппарата	Данные сети
Q4 - Q6	ВВУ - 35 - 40/2000	Uном≥Uсети Iном≥Iрmax Iоткл. н.≥ Iкi(3) I2тер. ∙ tтер ≥ Bк iдин≥iуд	Uном = 35 кВ Iном = 2000 А Iоткл. н. = 40 кА I2тер. ∙ tтер=6400кА2 с iдин = 100 кА	Uсети = 35 кВ Iрmax = 1278 А Iкi(3) = 1,6 кА Bк =2,6кА2 ∙ с iуд = 4,2 кА

Выберем выключатели СН на отходящих линиях.

Максимальный расчетный ток на отходящих линиях находится по формуле (6.3).

I_рmax.с.л = I_рmax.с / 7 , (6.3)

I_рmax.с.л = 182,6 А.

На данном напряжении к установке принимаем выключатели наружного исполнения С - 35М - 630 - 10 [5].

Условия выбора, данные аппарата и сети сведем в табл. 6.3.
Таблица 6.3. Выбор выключателей на отходящих линиях СН

Место установки	Тип оборудования	Условия выбора	Данные аппарата	Данные сети
Q7 - Q13	С - 35М - 630 - 10	Uном≥Uсети Iном≥Iрmax Iоткл. н.≥ Iкi(3) I2тер. ∙ tтер ≥ Bк iдин≥iуд	Uном = 35 кВ Iном = 630 А Iоткл. н. = 10 кА I2тер. ∙ tтер=300кА2с iдин = 26 кА	Uсети = 35 кВ Iрmax =182,6 А Iкi(3) = 4,3 кА Bк = 0,46 кА2 с iуд = 4,2 кА

Выберем выключатели на НН.

На данном напряжении к установке принимаем выключатели внутреннего исполнения ВЭ - 10 - 1600/40 [4].

Условия выбора, данные аппарата и сети сведем в табл. 6.4.
Таблица 6.4. Выбор выключателей на НН

Место установки	Тип оборудования	Условия выбора	Данные аппарата	Данные сети
Q14 , Q19 ,Q25	ВЭ - 10 - 1600 - 40	Uном≥Uсети Iном≥Iрmax Iоткл. н.≥ Iкi(3) I2тер. ∙ tтер ≥ Bк iдин≥iуд	Uном = 10 кВ Iном = 1600 А Iоткл. н. = 40 кА I2тер. ∙ tтер=6400кА2 с iдин = 128 кА	Uсети = 10 кВ Iрmax =1229 А Iкi(3) = 1,44 кА Bк = 0,46 кА2с iуд = 4,0 кА

Выберем выключатели НН на отходящих линиях.

Максимальный расчетный ток на отходящих линиях находится по формуле (6.4).

I_{рmaxс л} = I_рmax.н.с / 9 , (6.4)

I_рmax.с.л = 109,7 А.

На данном напряжении к установке принимаем выключатели внутреннего исполнения ВЭВ - 10 - 630/16 [5].

Условия выбора, данные аппарата и сети сведем в табл. 6.5.
Таблица 6.5. Выбор выключателей на отходящих линиях НН

Место установки	Тип оборудования	Условия выбора	Данные аппарата	Данные сети
Q15 - Q18 , Q20 - Q24	ВЭВ - 10 - 630/16	Uном≥Uсети Iном≥Iрmax Iоткл. н.≥ Iкi(3) I2тер. ∙ tтер ≥ Bк iдин≥iуд	Uном = 10 кВ Iном = 630 А Iоткл. н. = 16 кА I2тер. ∙ tтер=1024кА2 ∙ с iдин = 41 кА	Uсети = 10 кВ Iрmax =109,7 А Iкi(3) = 1,44 кА Bк = 0,46 кА2 с iуд = 4,0 кА

6.2 Выбор разъединителей
Разъединитель - это контактный коммутационный аппарат, предназначенный для отключения и включения электрической цепи без тока или с незначительным током, который для обеспечения безопасности имеет между контактами в отключенном положении изоляционный промежуток.

1. Выберем разъединители на ВН.

Согласно рассчитанным значениям максимальных токов, протекающих по двухцепным линиям и линиям, подходящим к трансформаторам, к установке принимаем разъединители наружного исполнения РНД - 110 - 1000 [5].

Выбор осуществляется аналогичным образом, как для выключателей.

Условия выбора, данные аппарата и сети сведем в табл. 6.6.
Таблица 6.6. Выбор разъединителей на ВН

Тип оборудования	Условия выбора	Данные аппарата	Данные сети
РНД - 110/1000	Uном≥Uсети Iном≥Iрmax I2тер. ∙ tтер ≥ Bк iдин≥iуд	Uном = 110 кВ Iном = 1000 А I2тер. ∙ tтер=2976,8кА2 ∙ с iдин = 80 кА	Uсети = 110 кВ Iрmax = 233 А Bк = 3,3кА2 ∙ с iуд = 4,7 кА

2. Выберем разъединители на СН.

На данном напряжении к установке принимаем разъединители наружного исполнения РНД - 35/2000 [5].

Условия выбора, данные аппарата и сети сведем в табл. 6.7.

Таблица 6.7. Выбор разъединителей на СН

Тип оборудования	Условия выбора	Данные аппарата	Данные сети
РНД - 35/2000	Uном≥Uсети Iном≥Iрmax I2тер. ∙ tтер ≥ Bк iдин≥iуд	Uном = 35 кВ Iном = 2000 А I2тер. ∙ tтер=2976,8кА2 ∙ с iдин = 80 кА	Uсети = 35 кВ Iрmax = 1278 А Bк = 2,6 кА2 ∙ с iуд = 4,2 кА

Выберем разъединители СН на отходящих линиях.

На данном напряжении к установке принимаем выключатели наружного исполнения РНД - 35/1000 [5].

Условия выбора, данные аппарата и сети сведем в табл. 6.8.
Таблица 6.8. Выбор разъединителей на отходящих линиях СН

Тип оборудования	Условия выбора	Данные аппарата	Данные сети
РНД - 35/1000	Uном≥Uсети Iном≥Iрmax I2тер. ∙ tтер ≥ Bк iдин≥iуд	Uном = 35 кВ Iном = 1000 А I2тер. ∙ tтер=1875кА2 ∙ с iдин = 63 кА	Uсети = 35 кВ Iрmax = 182,6 А Bк = 0,46 кА2 ∙ с iуд = 4,2 кА

Выбранные разъединители удовлетворяют всем заданным условиям.
6.3 Выбор трансформаторов тока
Трансформатор тока предназначен для уменьшения первичного тока до значений, наиболее удобных для измерительных приборов и реле, а также для отделения цепей измерения и защиты от первичных цепей высокого напряжения [4].

Выбор трансформаторов тока на ВН.

К установке принимаем трансформаторов тока наружного исполнения ТФЗМ110Б - II [5]. Условия выбора, данные аппарата и сети сведем в табл. 6.9.
Таблица 6.9. Выбор трансформаторов тока на ВН

Место установки	Тип оборудования	Условия выбора	Данные аппарата	Данные сети
TA1, TA2	ТФЗМ110Б - II	Класс точности - 0,5 Uном≥Uсети Iном≥Iрmax I2тер. ∙ tтер ≥ Bк iдин≥iуд	Uном = 110 кВ Iном = 750 А I2тер. ∙ tтер=3468кА2 с iдин = 100 кА	Uсети = 110 кВ Iрmax = 233 А Bк = 01,78 кА2 с iуд = 4,7 кА

Выбор трансформаторов тока на CН.

К установке принимаем трансформаторов тока наружного исполнения ТФЗМ35Б - I [5]. Условия выбора, данные аппарата и сети сведем в табл. 6.10.
Таблица 6.10. Выбор трансформаторов тока на CН

Место установки	Тип оборудования	Условия выбора	Данные аппарата	Данные сети
TA3 - TA7	ТФЗМ35Б - I	Класс точности - 0,5 Uном≥Uсети Iном≥Iрmax I2тер. ∙ tтер ≥ Bк iдин≥iуд	Uном = 35 кВ Iном = 1500А I2тер. ∙ tтер=3675кА2 ∙ с iдин = 70 кА	Uсети = 35 кВ Iрmax = 1278 А Bк = 2,6 кА2 ∙ с iуд = 4,2 кА

Выбор трансформаторов тока на НН.

К установке принимаем трансформаторов тока внутреннего исполнения ТЛМ - 6 [5]. Условия выбора, данные аппарата и сети сведем в табл. 6.11.
Таблица 6.11. Выбор трансформаторов тока на НН

Место установки	Тип оборудования	Условия выбора	Данные аппарата	Данные сети
TA8	ТЛМ - 10	Класс точности - 0,5 Uном≥Uсети Iном≥Iрmax I2тер. ∙ tтер ≥ Bк iдин≥iуд	Uном = 10 кВ Iном = 1500 А I2тер. ∙ tтер=3267кА2 ∙с iдин = 100 кА	Uсети = 10 кВ Iрmax = 1229 А Bк = 0,46 кА2 с iуд = 4,0 кА

Выбранные трансформаторы тока удовлетворяют всем заданным условиям.
6.4 Выбор трансформаторов напряжения
Трансформаторы напряжения предназначены для понижения высокого напряжения до стандартного значения 100 или 100 В и для отделения цепей измерения и релейной защиты от первичных цепей высокого напряжения.

Выбор трансформаторов напряжения на ВН.

К установке принимаем трансформаторов напряжения наружного исполнения НКФ - 110 - 58 [5]. Условия выбора, данные аппарата и сети сведем в табл. 6.12.
Таблица 6.12. Выбор трансформаторов напряжения на ВН

Место установки	Тип оборудования	Условия выбора	Данные аппарата	Данные сети
TV1 , TV2	НКФ - 110 - 58	Uном≥Uсети	Uном = 110/ кВ	Uсети = 110 кВ

Выбор трансформаторов напряжения на СН.

К установке принимаем трансформаторов напряжения наружного исполнения ЗНОМ - 35 - 65 [5]. Условия выбора, данные аппарата и сети сведем в табл. 6.13.
Таблица 6.13. Выбор трансформаторов напряжения на СН

Место установки	Тип оборудования	Условия выбора	Данные аппарата	Данные сети
TV3 , TV4	ЗНОМ - 35 - 65	Uном≥Uсети	Uном = 35/ кВ	Uсети = 35 кВ

Выбор трансформаторов напряжения на НН.

К установке принимаем трансформаторов напряжения внутреннего исполнения ЗНОЛ.09 - 6 [5]. Условия выбора, данные аппарата и сети сведем в табл. 6.14.
Таблица 6.14. Выбор трансформаторов напряжения на НН

Место установки	Тип оборудования	Условия выбора	Данные аппарата	Данные сети
TV5 , TV6	ЗНОЛ - 10	Uном≥Uсети	Uном = 10/ кВ	Uсети = 10 кВ

Выбранные трансформаторы напряжения удовлетворяют всем заданным условиям.
Заключение
Произведен расчет трансформаторной подстанции 110/35/10 кВ. В ходе работы была рассчитана мощность каждого из потребителей, а также суммарная мощность всей подстанции с учетом мощности собственных нужд; были выбраны силовые трансформаторы и схема их соединений, которая является дешевой и наиболее надежной.

Из расчетов токов КЗ, в наиболее тяжелом режиме, был произведен выбор основного оборудования подстанции: силовых выключателей, разъединителей, трансформаторов тока и напряжения. Выбранное оборудование соответствует всем параметрам подстанции и удовлетворяет условиям выбора.

Список использованных источников

1. Правила устройства электроустановок. [Текст]. Все действующие разделы ПУЭ - 6 и ПУЭ - 7, с изм. и доп., по состоянию на 15 августа 2005 г. - Новосибирск: Сиб. унив. изд-во, 2005. - 854 с., ил.

2. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. [Текст]. В 2-х кн. /Под общ. ред. А.А. Федорова и Г.В. Сербиновского. Кн.2. Технические сведения об оборудовании. М.: «Энергия», 1973. - 528 с. с ил.

. Справочник по электротехнике электрооборудованию [Текст]: Учеб. пособие для вузов. - 2-е изд., доп. - М.: Высш. Шк., 2000. - 255 с., ил.

. Электрооборудование электрических станций и подстанций [Текст]: Учебник. / А.Д. Рожкова, Л.К. Карнеева, Т.В. Чиркова. - М.: Издательский центр « Академия», 2004. - 448 с.

. Электротехнический справочник [Текст]. В 4 т. Т 2.Электротехнические изделия и устройства. / Под общей ред. профессоров МЭИ. В.Г. Герасимова и др. (гл. ред. И.Н. Орлов). - 9-е изд., стер. - М.: Издательство МЭИ., 2003. - 518 с.

. РД 34.20.185-94. Инструкция по проектированию городских электрических сетей. - М.: Эиергоатомиздат, 1995 (с изменениями и дополнениями 1999 года).

. Цигельман И.Е. Электроснабжение гражданских зданий и коммунальных предприятий. М. Высшая школа, 1988г.

. РД 34.20.185-94. Инструкция по проектированию городских электрических сетей. - М.: Эиергоатомиздат, 1995 (с изменениями и дополнениями 1999 года).

. Б.Ю. Липкин. Электроснабжение промышленных предприятий и установок. М.: Высшая школа. 1990.

. Постников Н.П., Рубашов Г.М. Электроснабжение промышленных предприятий. Л. Стройиздат ,1989 г.

11. В.П. Шеховцов. Расчет и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования. М. «Форум», 1993.- 216 стр.

12. Карпов Ф.Ф. Козлов В.Н. Справочник по расчету проводов и кабелей. М. Энергия.1985г.

. Дьяков В.И. Типовые расчеты по электрооборудованию. М. Высшая школа. 1985г.

. Справочник по проектированию электрических сетей и электрооборудования. Под редакцией Барыбина Ю.Г., Федорова Л.Е., Зименкова М.Г. М. Энергоатомиздат. 1991г.

. Указания по расчету электрических нагрузок. РТМ 36.18.32.4-92*. М.. 1992.

. Коновалова Л.Л., Рожкова Л.Д. Электроснабжение промышленных предприятий и установок. М.Энергоатомиздат,1989 г.

. Постников Н.П., Петрушенко Г.В., Максимова Г.Г., Монтаж электрооборудования промышленных предприятий. Курсовое и дипломное проектирование .Л. Стройиздат.1991г.

. Киреева Э.А., Орлов В.В., Старкова Л.Е. Электроснабжение цехов промышленных предприятий. Библиотечка электротехника. Приложение к журналу «Энергетик». Выпуск 12(60).М.-2003.