Главная страница

Расчет эн-я хоз. контрольная работа. 1 Расчет параметров систем обеспечения температурновлажностного режима животноводчеcкого помещения 3


Скачать 57.95 Kb.
Название1 Расчет параметров систем обеспечения температурновлажностного режима животноводчеcкого помещения 3
АнкорРасчет эн-я хоз. контрольная работа
Дата16.02.2022
Размер57.95 Kb.
Формат файлаdocx
Имя файлаРасчет эн-я хоз. контрольная работа.docx
ТипЛитература
#364161



Содержание


1 Расчет параметров систем обеспечения температурно-влажностного режима животноводчеcкого помещения 3

1.1 Формирование исходных данных по расчету системы обеспечения температурно-влажностного режима помещений 3

1.2 Характеристики молочно-товарной фермы 3

2 Определение установленной мощности и расхода энергии системами отопления и горячего водоснабжения 5

2.1.Уравнение теплового баланса животноводческого помещений 5

2.2 Расчет теплопотерь через ограждения 5

2.3 Расчет теплопотерь на испарение со смоченных поверхностей 8

2.4 Расчет теплопотерь на подогрев приточного воздуха 8

2.4.1 Расчет по предельной концентрации углекислого газа. 8

2.4.2 Расчет по предельной концентрации паров воды 9

2.4.3 Проверка расчета подачи воздуха. 10

2.4.4 Расчет величины инфильтрующегося воздуха 10

2.5 Определение мощности калориферов для подогрева подаваемого воздуха 11

2.6 Расчет объемов потребления энергии системами обеспечения нормируемого температурно-влажностного режима помещений 11

2.7 Расчет параметров температурно-влажностного режима вспомогательных помещений 12

2.8 Подбор вентилятора и выбор мощности электродвигателя 15

Литература 17



1 Расчет параметров систем обеспечения температурно-влажностного режима животноводчеcкого помещения

1.1 Формирование исходных данных по расчету системы обеспечения температурно-влажностного режима помещений


Расчет производится для молочно-товарной фермы с привязным содержанием на 100 дойных коров. Средняя масса коровы 500 кг. Уровень лактации 10 л.

По табл П2.1 находим расчетную температуру наружного воздуха для системы обеспечения температурно-влажностного режима помещений. Расчетная зимняя температура наружного воздуха для расчета теплопотерь через ограждающие конструкции пр инимаем tн=-30°С, расчетная наружная температура для систем вентиляции принимаем равной tн.в. = -30°С, расчетная температура внутри помещения tв =10°С. (Табл. П2.1).

Здание запроектировано одноэтажным, прямоугольной формы с размерами в плане 40*18 м, высота 3,5 м, окна 22 шт. размером 1.3*1.0 м.

Расчетные параметры температуры и влажности воздуха:

- наружного воздуха -40°С;

- внутреннего воздуха +10°С;

- относительная влажность внутреннего воздуха расчетная -75%

1.2 Характеристики молочно-товарной фермы


Наружные стены толщиной в два кирпича, оштукатуренных изнутри. Пол бетонный с деревянными щитами:

- шлаковая подготовка δ = 0,1 м;λ =0,29 Вт/м°С;

- бетонное основание δ = 0,6 м; λ = 1,45 Вт/м°С;

- деревянные скаты δ = 0,037 м; λ =0,17 Вт/м°С;

- ширина пола 39 м; длина 17 м.

Высота до низа выступающих конструкций 3,2 м. Каркас полный железобетонный.

Фундаменты под капитальные внутренние стены ленточные из сборных бетонных блоков, а под колонны – из сборных железобетонных башмаков по ГОСТ 24022-80. Стены кирпичные (два кирпича, оштукатурены). Гидроизоляция стен из слоя цементного раствора состава 1:2, толщиной 20 мм. Цемент марки 400. Для защиты здания от поверхностных вод вдоль наружных стен устраивается асфальтовая отмостка по щебеночному основанию.

Кровля из асбестоцементных листов с уклоном 15°:

асбоцементные листы (δ = 0,01 м, λ = 0,49 Вт/м°С);

пароизоляция (битум) (δ = 0,02 м, λ = 0,27 Вт/м°С);

маты минераловатные (δ = 0,07 м, λ = 0,07 Вт/м°С);

железобетонные плиты (δ = 0,15 м, λ = 1,98 Вт/м°С).

Полы цементные и деревянные. Окна – деревянные, с расстоянием между стеклами 10 см (рамы двойные). Количество окон с размерами 1,3*1,0 м – 22 шт.

Ворота – 4 шт. с размерами 2,6*2,7 м.

Дверной блок Д1 – 5 шт. с размерами 1,20*2,08 м.

Заделки в керамзитобетонных панелях оштукатур иваются, внутренние стены и пере городки выполняются с расшовкой швов.

Внутренние стены и потолки белятся известью за два раза с 5% гидрофаб изирующим раствором из кремнийорганических продуктов. Окна, двери и ворота деревянные. Окрашиваются масляной краской.

Теплотехнические расчеты ограждающих конструкций зданий следует производить в соответствии с СП 50.13330 , при этом коэффициент тепло отдачи внутренней поверхности ограждений следует принимать: для стен п омещений, где заполнение животными составляет более 80 кг живой массы на 1 м площади пола – 12 Вт/(м·°С) [10 ккал/(м·ч·°С)]; для стен помещений, где заполнение животными составляет 80 кг и менее живой массы на 1 м пола, и для потолков (чердачных перекрытий или покрытий) всех животн оводческих и птицеводческих зданий – 8,7 Вт/(м·°С) [(7,5 ккал/(м·ч·°С)].

2 Определение установленной мощности и расхода энергии системами отопления и горячего водоснабжения

2.1.Уравнение теплового баланса животноводческого помещений


Уравнение теплового баланса для животноводческого помещения выглядит таким образом



где – мощность системы обеспечения требуемого температурновлажностного режима помещений, Вт;

– теплота, необходимая на подогрев приточного воздуха, Вт;

– теплопотери через ограждающие конструкции, Вт ;

– тепловыделения от животных, Вт.

Расчет теплопоступлений от животных



n – поголовье животных (100 коров);

qсв= 724 ккал/ч – свободные тепловыделения коров по нормам, табл П1;

– температурный коэффициент по нормам, табл 1.

кВт.

Таблица 1 – Поправочные коэффициенты для коррекции выделений свободного тепла и влаги животных

Температура

воздуха, °С

Поправочный коэффицент для животных




свободное тепло

водяные пары

-10

1,31

0,61

-5

1,19

0,67

0

1,08

0,76

5

1,05

0,86

10

1,00

1,00

15

0,96

1,24

20

0,93

2,04

25

0,89

2,49

2.2 Расчет теплопотерь через ограждения


Теплопотери через ограждения обпределяются по формуле





где – теплопотери через стены, пол, потолок, окна и двери;

Fст, Fп, Fок, Fзонi, Fдв – площади наружных стен, потолка, окон, пола и дверей;

Rст, Rп, Rок, Rзонi, Rдв – сопротивление теплопередаче элементов ограждающих конструкций;

– расчетная температура внутреннего и наружного воздуха по СНиП, табл. П2 и табл.П3.



м2.

Определяем минимально допустимое сопротивление стен теплопередаче из условия не выпадения конденсата на их поверхностях



где +10°С, °С, °С, Вт/м2·°С.

°С·Вт/м2.

Для наружных стен толщиной в два кирпича, оштукатуренных изнутри

Для наружных стен толщиной в два кирпича, оштукатуренных изнутри:

λк =0,81 Вт/м°С, δк = 0,51 м;

λшт =0,93 Вт/м°С, δшт = 0,015 м;

Rв = 0,115 °С·Вт/м2.

Подставив числовые значения, получим:

°С·Вт/м2.

Как видно из расчета, сопротивление теплопередаче стен удовлетворяет условию не выпадения конденсата на с тенах при внутренних параметрах воздуха:

+10°С, φв = 75%.

Выбираем стены из керамзитобетонных панелей, толщиной 500 мм, с сопротивлением теплопередаче 1,86 °С·м2/Вт, табл П4.

Сопротивление теплопередаче двойных окон:

Rок = 0,345 °С·Вт/м2.

Сопротивление теплопередаче ворот и дверей:

Rдв = 0,58 °С·Вт/м2.

Сопротивление теплопередаче через бетонный пол с деревянными щитами:

- шлаковая подготовка δ = 0,1 м;λ =0,29 Вт/м°С;

- бетонное основание δ = 0,6 м; λ = 1,45 Вт/м°С;

- деревянные скаты δ = 0,037 м; λ =0,17 Вт/м°С;

- ширина пола 39 м; длина 17 м.

Разделив площадь пола на двухметровые зоны, параллельные наружной стене, получим три зоны шириной по два метра и одну шириной 5 м.(рисунок 1).



Рисунок 1 – Разбивка пола на зоны

Потерями теплоты через внутренние торцовые стены пренебрегаем.

Сопротивление теплопередаче для каждой зоны определяем по формуле:

.

Подставив числовые значения, получим:

- для зоны I

°С·Вт/м2.

- для зоны II

°С·Вт/м2.

- для зоны III

°С·Вт/м2.

Теплопотери через ограждения составят:



кВт.

2.3 Расчет теплопотерь на испарение со смоченных поверхностей


Теплопотери на испарение определяются по формуле

.

где г/ч·м2 – интенсивность испарения при tв = +10°C и φв = 75%;

Fсм = 300 м2площадь смоченных поверхностей;

F = 520 м2 – площадь открытых поверхностей навозных каналов.

Тогда

кВт.

2.4 Расчет теплопотерь на подогрев приточного воздуха


Тепло на подогрев приточного воздуха определяем по выражению:

.

Расчет проводим для двух случаев:

- по предельной концентрации углекислого газа;

- по предельной концентрации паров воды.

2.4.1 Расчет по предельной концентрации углекислого газа.


Часовой объем приточного воздуха (м3/ч), необходимый для понижения концентрации углекислоты, вычисляют по формуле:



где: с – количество СО2, выделяемое одним животным, табл. П1, л/ч.;

n – число животных в помещении, гол;

с1 – предельно допустимая концентрация СО 2 в воздухе помещения, л/м3;

с2 – концентрация СО2 в наружном воздухе, л/м3.

Принимаем с = 142 л / ч., с1 = 2,5 л/м3, для сельской местности с2 = 0,3 ... 0,4 л/м3, принимаем с2 = 0,3 л/м3 , n = 100 голов.

м3/ч.

2.4.2 Расчет по предельной концентрации паров воды


Расчет требуемого воздухообмена по предельной концентрации водяных паров



Gв – количество приточного воздуха, кг/ч.

ωисп – количество влаги испаряемой со открытых поверхностей, г/ч;

ωж – влаговыделения животных, г/ч;

dв = 9,4 г/кг – влагосодержание внутреннего воздуха.



г/ч.



г/ч.

Влагосодержание наружного воздуха при расчетной температуре для систем вентиляции tв определяем по I-d диаграмме, рис П.1 или по корреляционной зависимости. Влагосодержание наружного воздуха для областей Западной Сибири в диапазоне температуры -4…-50°С, соответствующему отопительному периоду для молочнотоварных ферм зоны, может быть определено по следующей формуле:

мБ.

В инженерных расчетах абсолютную влажность воздуха выражают в г/м2, следовательно, формула примет вид:

, г/м2.

Тогда

кг/ч.

2.4.3 Проверка расчета подачи воздуха.


Проверяют по кратности воздухообмена:



где Q – расчетный воздухообмен, м3/ ч.;

VП – объем помещения, м3.

м3.

Q = 9429 м3/ ч.

К=9429/2520= 3,74.

что соответствует нормам для животноводческих помещений в холодный период года (К = 2,5…5) для условий Западной Сибири. Следовательно, расчет произведен верно.

Мощность, необходимая на подогрев приточного воздуха:

кВт.

Определяем дефицит тепла:

Qд = 118 + 47 + 7 – 84,2 = 87,8 кВт.

2.4.4 Расчет величины инфильтрующегося воздуха


Количество воздуха, инфильтрующегося в животноводческое помещение через неплотности окон, ворот, дверей определяем как:



Принимаем:

α = 0,5 – для окон с деревянными двойными переплетами;

α = 2 – для ворот.

Определяем длину щелей притворов:

- периметр окон составляет:

l1 =(1,3+1,0+1,3+1,0) ·22 = 101,2 м.

- периметр дверей составляет:

l2 = (1,22+2,08+1,22+2,08)·5 = 33,0 м.

- периметр ворот составляет:

l3=(2,6+2,7+2,6+2,7)·4 = 21,2 м.

Количество воздуха, инфильтрующегося через притворы при скорости ветра 3 м/с, при этом Gщ = 11,2 кг/ч·м:

- через окна

Gинф.1 = 0,5·11,2·101,2 =566,7 кг/ч;

- через двери

Gинф.1 = 0,5·11,2·33,0 =184,8 кг/ч;

- через ворота

Gинф.1 = 0,5·11,2·21,2 =118,7 кг/ч.

Общее количество инфильтрующегося воздуха:

Gинф = 566,7+184,8+118,7=870,2 кг/ч.

2.5 Определение мощности калориферов для подогрева подаваемого воздуха


Количество воздуха, которое должно подаваться в помещение приточной вентиляцией:

Gпрв = Gв –Gинф = 9429 – 870,2 = 8558,8 кг/ч.

Таким образом, исходными данными для выбора отопительно-вентиляционного оборудования являются мощность калориферов кВт и расход воздуха Gпрв = 8558,8 кг/ч.

Выбираем предварительно (табл. 5,принимая в расчет неучтенные потери тепловой энергии ) два калорифера СФОЦ-60.0/05-И1 по 60 кВт.

2.6 Расчет объемов потребления энергии системами обеспечения нормируемого температурно-влажностного режима помещений


Определяем граничную температуру наружного воздуха, при которой во зникает необходимость в обогреве помещения:



Определяем среднюю наружную температуру отопительного периода:

°С.

Годовой расход тепловой энергии на создание искусственного микроклимата:



где – тепловая нагрузка при средней наружной температуре tн.ср.

– среднестатистическая продолжительность отопительного периода в году (Томская область).



кВт

Следовательно, годовой расход тепловой энергии на подогрев воздуха составит:

кВт·ч.

Установленная мощность электродвигателей на привод приточных и вытяжных вентиляторов составит: 2 установки по 2,2 кВт, расход энергии на привод вентиляторов составит

кВт·ч.

Суммарное потребление электроэнергии вентиляционно-отопительными установками будет

Э = Эт + Эп = 73433 + 8686 = 82119 кВт·ч.

2.7 Расчет параметров температурно-влажностного режима вспомогательных помещений


Тепловую нагрузку на отопление молочного блока рассчитываем по выше описанной методике, подставляя в формулы размеры и параметры, соответствующие помещению молочного блока.

Площадь наружных стен

Fст = (21·3,2)·2 – (1,3·1,0)·7 = 125,3 м2.

Сопротивление теплопередаче стены

Rст = 1,86°С·Вт/м2.

Площадь потока

Fп = 12·21 = 252 м2.

Сопротивление теплопередаче перекрытия

Rст = 2,5°С·Вт/м2.

Площади участков пола после разделения на двухметровые зоны

F1 = 116 м2, F1 = 56 м2, F1 = 84 м2.

Сопротивление теплопередаче двухметровых зон пола

R1зон = 2,58°С·Вт/м2, R2зон = 4,73°С·Вт/м2, R3зон = 9,03°С·Вт/м2.

Сопротивление теплопередаче двойных окон

Rок = 0,345°С·Вт/м2.

Температура, влажность и влагосодержание внутреннего воздуха

tв = 15°С, φв = 85%, dв = 9 г/кг.

Температура, влажность и влагосодержание наружного воздуха

tн = -40°С, φв = 85%, dв = 0,2 г/кг.

Тогда, потери тепла через ограждающие конструкции молочного блока будут равны:

кВт.

Определяем необходимый воздухообмен молочного блока:



Количество влаги испаряющейся со смоченных поверхностей двух моечных:



где – площадь смоченной поверхности двух моечных

м2.

= 75 г/ч·м2 – удельные влагопоступления.

Тогда

м3/ч.

Определяем мощность нагревателя для подогрева приточного воздуха:

кВт.

Определяем мощность системы обеспечения искусственного микроклимата молочного блока:

кВт.

Для систем отопления помещений без значительных внутренних тепл овыделений продолжительность и средняя температура отопительного периода определяется по СНиП П-А.6–72. Для Томской области продолжительность отопительного периода для в спомогательных помещений – 216 дней по 24 ч: Тот = 5184 ч, средняя температура tн.ср. = −8,4°С.

Определяем тепловую нагрузку при средней наружной температуре:

кВт.

Годовой расход энергии на обогрев и вентиляцию молочного блока составит:

ЭМ = 12,6·5184=65318 кВт·ч.

Расход на горячее водоснабжение (ГВС) определяем исходя из норм п отребления по упрощенной методике. В помещении установлен водонагреватель-термос ВЭТ -400 с установленной мощностью 10,5 кВт. Суточное потребление горячей воды принято в размере 800 литров. Суточный расход на ГВС составит 165 кВт·ч, годовой 35000 кВт·ч.

Суммарное потребление энергии на для обеспечения нормируемого те мпераурно-влажностного режима основного, вспомогательного блока и ГВС (без учета электроприводу вентиляционных установок составит)

Агод =73433 + 65318 + 35000 = 173751 кВт·час.

2.8 Подбор вентилятора и выбор мощности электродвигателя


Количество воздуха, которое должно подаваться в помещение приточной вентиляцией:

Gпрв = Gв – Gинф = 9429 – 870,2 = 8558,8 кг/ч.

Принимаем к установке два калорифера типа СФО 60 расположенные в вентиляционных камерах по торцам помещений. Каждая электрифицированная вентиляционная установка работает на свой воздуховод. Диаметр воздуховода принимаем 500 мм.

Для отопления молочного блока устанавливаем один блок СФОЦ-16.

Находим расчетное полное давление, которое должен развивать вентилятор:



где 1,1 – запас давления на непредвиденные сопротивления;

– потери давления на трение в местных сопротивлениях в наиболее протяжен ветви вентиляционной сети, Па;

потеря давления в местных сопротивлениях участка воздуховода, Па;

ξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке;

– динамическое давление потока воздуха, Па;

v – скорость движения воздуха в трубопроводе, м/с;

ρ – плотность воздуха, кг/м3;

– динамическое давление на выходе из сети, Па;

Рк – сопротивление калориферов, Па;

l – длина участка воздуховода, м.

По справочным данным определяем следующие показатели одной ветви вентиляционной сети (приято количество воздуховодов – по одному на каждое ВОУ):

- удельная потеря давления на трение: R1 = 3,5 Па/м.

- динамическое давление потока воздуха: Па (при ρ = 1,2 кг/м3, табл. П5). Фактическая плотность приточного воздуха, температура которого 4°С, ρ = 1,245 кг/м3.

Поэтому:

Па.

Вычислим значение Rl:

Rl·l1 =3,6·60=108 Па.

Определим коэффициенты местных сопротивлений

Участок 1: вход в жалюзийную решетку с поворотом потока – ξ = 2;

диффузор у вентилятора – ξ = 0,15;

отвод 90° круглого сечения (R/d = 2 ) – ξ = 0,15;

внезапное сужение сечения F2/F1 = 0,96 – ξ = 0,1;

Отсюда Σξ=2,4.

Определим потерю давления в местных сопротивлениях участка воздух овода по формуле:

Z = Σξ·Рд.

Z1 = 2,4·58,9=141 Па.

Определим суммарные потери давления Rl+Z по участкам и для всей рассчитываемой ветви вентиляционной сети (Σ(Rl+Z))

Расчетные данные заносим в таблицу 2.

Таблица 2 – Расчет системы вентиляции



участка

Q,

м3

l,

м

v,

м/с

d,

мм

R,

Па/м

l,

Па

Σξ

Рд,

Па

Z, Па

l+Z

Па

1

6782

30

7,4

500

3,5

108

2,4

140

141

249

2

6782

30

7,4

500

3,5

108

2,4

140

141

249

























Σ(R·l+Z)

498


Вычислим динамическое давление на выходе из сети для скорости v=6 м/с.

Па.

Сопротивление калорифера СФО-60/05Рк=120 Па.

Находим полное давление, которое должен развивать вентилятор:

Па.

м3/ч, Рв =704 Па, v = 7,4 м/с.

Выбираем вентилятор марки Ц4-70 №6, η = 0,78.

Мощность двигателя, кВт:

.

где ηn – КПД передачи, для клиноременной передачи ηn = 0,95.

кВт.

Литература


1. Гордеев А.С., Огородников Д.Д., Юдаев И.В. Энергосбережение в сельском хозяйстве: Учебное пособие/ А.С. Гордеев, Д.Д. Огородников, И.В Юдаев. – СПб.: Издательство "Лань", 2014, – 400 с.

2. Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей. М.: ИНФРА-М, 2017, – 262 с.

3. СП 131.13330.2011. Строительные нормы и правила Российской Федерации. Строительная климатология.

4. Воронин С.М. Энергосбережение : учебное пособие / С.М. Воронин, А.Э. Калинин. - Зерноград, 2008. - 257 с.

5. Ковалев, В.В., Волкова, О.Н. Анализ хозяйственной деятельности предприятия: учебник. - М.: ТК Велби, 2006. - 424 с.

6. Пчелкин, Ю.Н. Методические рекомендации по расчету теплопотребления на обеспечения микроклимата животноводческих помещений/ Ю.Н. Пчелкин. – Запорожье,1979. – 29 с.


написать администратору сайта