8ДР 30-50 курсовик. 8ДР 30-50. 1 Судовая дизельная установка судна

• Название: 1 Судовая дизельная установка судна
• Анкор: 8ДР 30-50 курсовик
• Дата: 02.09.2021
• Размер: 106.85 Kb.
• Имя файла: 8ДР 30-50.docx
• Тип: Реферат; #228821
• страница: 3 из 12

Выбор исходных данных для расчета рабочего цикла

Таблица 2 – Выбор исходных данных:

№	Наименование величины	Обозначение величин	Размер ность	Численное значение	Обоснование выбора
1	Эффективная мощность	Ne	кВт	735	по заданию
2	Частота вращения	n	об/сек	5,83	по заданию
3	Число цилиндров	z		8	по заданию
4	Тактность двигателя	i		1	по заданию
5	Давление окружающей среды	Po	МПа	0,1	ГОСТ 10150-2014
6	Температура окружающей среды	To	˚К	298	ГОСТ 10150-2014
7	Степень сжатия			13,89	по прототипу
8	Давление после нагнеталеля	Pk	МПа	0,115	по прототипу
9	Показатель политропы сжатия в нагнетателе	nk	МПа	1,8	[1, стр. 10]
10	Подогрев свежего заряда горячими деталями	∆T	˚K	5	[1, стр. 10]
11	Температура остаточных газов	Tг	˚К	800	[1, стр. 10]
12	Коэффициент остаточных газов	γг		0,1	[1, стр. 10]
13	Показатель политропы сжатия в цилиндре двигателя	n1		1,37	[1, стр. 11]
14	Элементарный состав топлива	%		С=87% H=12,4% O=0,4% S=0,2%	по заданию
15	Коэффициент избытка воздуха при сгорании	α		2	[1, стр. 12]
16	Степень повышения давления	λ		1,6	по прототипу
17	Коэффициент использования тепла при сгорании	ζ		0,8	[1, стр. 13]
18	Потерянная доля хода поршня в процессе газообмена двухтактных двигателей	ψ	--	0,22	[1, стр. 14]
19	Показатель политропы расширения	n2		1,29	[1, стр. 14]
20	Коэффициент полноты индикаторной диаграммы	φ		1	[1, стр. 15]
21	Механический КПД двигателя	мех		0,86	по прототипу

2. Тепловой расчет рабочего цикла двигателя.

2.1 Расчет параметров наполнения рабочего цилиндра.

2.1.1 Определяем температуру воздуха после центробежного нагнетателя:

где: – температура окружающей среды; – давление после нагнетателя; – давление окружающей среды; – показатель политропы сжатия в нагнетателе. Данные приведены в табл. 2

(1)

2.1.2 Определяем температуру наддувочного воздуха за холодильником:

, (2)

где:

– температура воздуха после центробежного нагнетателя [формула 1];

– перепад температуры воздуха после холодильника [1, с. 15].

Т. к. значение не столь велико, чтобы использовать холодильник наддувочного воздуха, справедливо следующее равенство
2.1.3 Определяем температуру поступающего в цилиндр воздуха, нагретого горячими деталями:

, (3) где: – температура свежего заряда воздуха перед органами впуска [формула 2]; ∆Т – температура воздуха, поступающего в цилиндр и нагретого горячими деталями [1, с. 15]. Для 2-хт ДВС с наддвом

Принимаем


2.1.4 Определяем температуру свежего заряда с остаточными газами в начале сжатия:

(4)

где:

– температура поступающего в цилиндр воздуха, нагретого горячими деталями [формула 3];

– коэффициент остаточных газов;

– температура остаточных газов.

Данные приведены в табл. 2

2.1.5 Определяем давление наддувочного воздуха за холодильником.

(5) где: – потеря давления воздуха после нагнетателя [1, с. 14]; – давление после нагнетателя. Данные приведены в табл. 2 стр. 14 [1] Выбираем

2.1.6 Определяем давление воздуха в начале сжатия.

, (6) где: для двухтактных ДВС с наддувом [1, с. 14]; – давление наддувочного воздуха за холодильником [формула 5].

2.1.7 Определяем коэффициент наполнения рабочего цилиндра воздухом:

(7) где: – степень сжатия; – коэффициент остаточных газов; Ψ - потерянная доля хода поршня в процессе газообмена двухтактных двигателей; Данные приведены в табл. 2 – давление воздуха в начале сжатия [формула 6]; – температура свежего заряда воздуха перед органами впуска [формула 2]; – температура свежего заряда с остаточными газами в начале сжатия [формула 4]; – давление наддувочного воздуха за холодильником [формула 5].