Диплом ГРЭС-990. 1 введение выбор генератора
 Скачать 1.89 Mb.
|
 , (23)где  – мощность приборов, ВА; - номинальный вторичный ток трансформатора тока, 5 А. Ом;  ОмОпределяем сопротивление проводов:  , (24)где  – индуктивное сопротивление цепей, Ом; - сопротивление приборов, Ом; - сопротивление контактов 0,1 Ом при более двух приборах. Ом;Принимаем контрольный кабель с медными жилами, длина 150 м. Определяем сечение кабеля:  , (25)где  – удельное сопротивление материала провода; - расчетная длина кабеля, м. Принимаем кабель КВВГ с медными жилами сечением 4 мм2.   Определяем максимальный ток линии:  , (26) Определим нормальный ток линии 110 кВ:  , (27)где n – число воздушных линий;  - полная мощность линий электропередач, МВА. Определим максимальный ток одной воздушной линии:  (28)где n – число воздушных линий;  - нормальный ток линии, А. Дальнейший расчет ведем в табличной форме (таблица 8): Таблица 8-Сравнение расчетных и каталожных данных трансформатора тока
Принимаем к установке трансформатор тока.ТВ-110-II-1000/5 Выбор трансформаторов напряжения 110 кВ: Предварительно принимаем трансформатор НАМИ-110УХЛ1. Составляем таблицу вторичной нагрузки трансформатора напряжения (таблица 9). Таблица 9 -Вторичные нагрузки трансформаторов напряжения
Определяем общую потребляемую мощность:  ; Принятый трансформатор НАМИ-110 УХЛ1будет работать в выбранном классе точности 0,5. Выбор выключателей и разъединителей 220 кВ. Определяем расчётные токи продолжительного режима. В цепи блока генератор – трансформатор определяется по наибольшей электрической мощности генератора Т3В-220-2.   Расчётные токи короткого замыкания принимаем по таблице 5, с учётом того, что все цепи входят в расчетную зону I, т.е. проверяются по суммарному току короткого замыкания. Выбираем выключатель типа ВГБ-220-40 и разъединитель РДЗ-220/2000 Находим значение апериодической составляющей в токе отключения выключателя:  (18)где  - начальный ток отключения выключателя, кА; – нормированное процентное содержание апериодической составляющей в отключаемом токе. Определяем термическую стойкость: кА2∙сТаблица 10 - Сравнение каталожных и расчетных данных выключателя и разъединителя
Определяем термическую стойкость: кА2∙сВыбор сборных шин и ошиновки 220 кВ. Так как шины по экономической плотности тока не выбираются, принимаем сечение по допустимому току при максимальной нагрузке на шинах, равной току наиболее мощного присоединения, в данном случае блока генератор-трансформатор. Принимаем АС-400/22, d=26,6 мм, Iдоп=830 А. Фазы расположены горизонтально с расстоянием между фазами 400 см. Проверка шин на схлестывание не производится так как  Проверка по условиям коронирования. Определяем начальную критическую напряженность:  кВ/смОпределяем напряженность вокруг провода:  кВ/смУсловие проверки по условию:  Таким образом, провод АС-400/22 по условиям короны проходит. Проверку на термическое действие тока короткого замыкания не производим, так как шины выполнены голым проводом на открытом воздухе. Выбор токоведущей части от блочного трансформатора до сборных шин. Сечение выбираем по экономической плотности тока jэ=1,0 [А/мм2]. qэ=  мм2 Принимаем провод АС-700/86; d =36,2 мм; Iдоп = 1180 А Проверяем провода по допустимому току: Iмах = 714,9 А Проверку на термическое действие тока не производим, так как шины выполнены голым проводом на открытом воздухе. Проверку на коронирование не производим, так как согласно ПУЭ минимальное сечение для воздушных линий 220 кВ 400 мм2, и с учетом того, что напряженность вокруг провода будет аналогична первому проводу. Выбор трансформаторов тока в цепи 220 кВ. Предварительно принимаем к установке трансформаторы тока типа ТВ-220-II-1000/5 в цепи отходящих линии. Составляем таблицу вторичной нагрузки (таблица 11). Таблица11 - Таблица вторичной нагрузки
Из Таблицы11- видно, что наиболее загружены фазы А и С. Рассчитываем общее сопротивление   Ом; ОмДопустимое сопротивление проводов: RПР = 1,2-0,26-0,1=0,84 Ом Принимаем кабель с медными жилами, расчетная длина которого  при соединении вторичных обмоток трансформаторов тока в звезду. Сечение кабеля:  Принимаем кабель КНРнг-LS с медными жилами сечением 4 мм2.   Определяем максимальный ток линии:    Дальнейший расчет ведем в табличной форме (таблица 12). Таблица12 - Сравнение каталожных и расчетных данных трансформатора тока
Принимаем трансформатор тока.ТВ-220-II-1000/5. Выбор трансформаторов напряжения 220 кВ: Предварительно принимаем трансформатор напряжения НАМИ-220-УХЛ1. Составляем таблицу вторичной нагрузки трансформатора напряжения (таблица 13): Таблица 13- Вторичной нагрузки трансформатора напряжения
Определяем общую потребляемую мощность:  ВА;  Принятый трансформатор НАМИ-220-УХЛ1 будет работать в выбранном классе точности 0,5. 7 ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ ПО НОМИНАЛЬНЫМ ПАРАМЕТРАМ ДЛЯ ОСТАЛЬНЫХ ЦЕПЕЙ Выбор трансформаторов тока на выводах генератора Т3В-110-2:  Принимаем трансформатор тока типа ТШВ-15-8000/5. Выбор трансформаторов тока на выводах генератора Т3В-220-2:  Принимаем трансформатор тока типа ТШВ-24-20000/5. Выбор трансформаторов тока в цепи ВН автотрансформатора АТДЦТН 200000/220/110:  Принимаем трансформатор тока типаТВ-220-II-1000/5. Выбор трансформаторов тока в цепи СН автотрансформатора АТДЦТН 200000/220/110:  Принимаем трансформатор тока типаТВ-110-II-2000/5. Выбор ограничителей перенапряжения. Для ограничения коммутационных и атмосферных перенапряжений применяемограничители перенапряжения типа ОПН-220/231-10(III) и ОПН-110/100-10(I) Выбор изоляторов. На напряжение 220 кВ согласно ПУЭ [6.с.376.(т.4.2.1)] принимаем к установке подвесные изоляторы типа ПС-70Д по 16 изоляторов в гирлянде. На напряжение 110 кВ согласно ПУЭ [6.с.376.(т.4.2.1)] принимаем к установке подвесные изоляторы типа ПС6-Б по 9 изоляторов в гирлянде. Описание конструкции распределительного устройства: На стороне шин РУ-110кВ, число присоединений равно девяти. Исходя из числа присоединений ОРУ выполнено по схеме с двумя рабочими и обходной системами шин. Гибкие шины выполнены проводами AС-400/22, ошиновка проводами AС-700/86. Расстояние между фазами четыре метра, что обеспечивает доступность и легкость обслуживания. Две рабочие системы шин примыкают друг к другу; обходная система шин отнесена за линейные порталы. Выводы к трансформаторам пересекают две рабочие системы шин. Компоновка и конструкция ОРУ обеспечивают возможность применения автокранов, гидровлических подъемников, телескопических вышек и инвертарных устройств для механизации ремонтных работ. Возможность проведения ремонтных и эксплуатационных работ на отдельных элементах схемы без отключения смежных присоединений обеспечивается путем соблюдения «ремонтных расстояний». Для питания токовых обмоток приборов установлены трансформаторы тока типаТВ-220-II-1000/5. Для питания обмоток напряжения приборов установлены трансформаторы напряжения НАМИ-220-У1. Линейные и шинные порталы и все опоры под аппаратами - стандартные, железобетонные. Выключатели ВГБ-220-40 установлены в один ряд; перед выключателями имеется автодорога для проезда ремонтных механизмов и провоза оборудования. Во всех цепях установлены однополюсныедвухколонковые разъединителиРДЗ-220/2000. Под внутренней рабочей системой шин принято асимметричное килевое расположение разъединителей. Защита оборудования и ошиновки ОРУ от прямых ударов молнии предусмотрена при помощи молниеотводов, установленных непосредственно на стойках ячейковых порталов, имеющих общую высоту с молниеотводом 19,35 м. 8 РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА Реализация требований к релейной защите на примере МТЗ В трёхфазных электрических сетях при работе систем электроснабжения возможны повреждения электрооборудования и сложные режимы работы. Повреждения, связанные с нарушением изоляции, разрывом проводов и кабелей линий электропередачи, ошибками персонала при переключениях, приводят к короткому замыканию фаз между собой или на «землю». При коротком замыкании в замкнутом контуре появляется большой ток, увеличивается падение напряжения на элементах оборудования, что ведёт к общему понижению напряжения во всех точках сети и нарушению работы потребителей. Сложные режимы работы электрических сетей возникают, как правило, в результате аварий или после аварийных отключений оборудования, при последующих перегрузках и отклонениях напряжения от номинальных значений. И хотя эти режимы в течение некоторого времени считаются допустимыми, они создают предпосылки для различного рода повреждений и расстройств в работе электросетей. Для обеспечения нормальных условий работы электрических сетей и предупреждения развития аварий необходимо быстро реагировать на изменение режима работы электрической сети, незамедлительно отделить повреждённое оборудование от исправного и при необходимости включить резервный источник питания потребителей. Эти функции и выполняют устройства релейной защиты и автоматики. Основные требования к релейной защите: 1 Селективность: Это свойство релейной защиты, избирать поврежденный участок электрической сети, отключать его, воздействуя на высоковольтный коммутационный аппарат (выключатель); 2 Чувствительность: Следует иметь в виду, что нет четкой границы между повреждением и отсутствием повреждения электрооборудования. Короткое замыкание между фазами может быть металлическим, а может быть через переходное сопротивление (например – электрическую дугу). Абсолютно чувствительной защиты нет. Поэтому для оценки эффективности работы релейной защиты при различных видах повреждения вводят понятие чувствительности защиты, которая определяется коэффициентом чувствительности. Коэффициент чувствительности нормируется для каждого конкретного вида защиты в зависимости от ее назначения и вида повреждения в электрической сети: 3 Быстродействие необходимо: -для предотвращения нарушения параллельной работы электростанций и предотвращения выхода из синхронизма различных частей электрическойсети; -для снижения влияния коротких замыканий на работу потребителей, сопровождающихся резким снижениемнапряжения; -для предотвращения повреждения изоляции электрооборудования токами короткого замыкания. 4 Надежность. Под надежностью устройств релейной защиты принято понимать способность выполнять все функции, заложенные ее производителем при нормальных условияхэксплуатации. Принципы работы устройств релейной защиты: Короткие замыкания сопровождаются резким увеличением тока сверх значения заранее определенного расчетом, что позволяет выполнить простые устройства релейной защиты, которые контролируют величину значения тока. Подразделяют максимальные токовые защит (МТЗ), действующее на отключение поврежденного элемента сети с выдержкой времени и токовые отсечки (ТО), действующие без выдержки времени. Отличие между ними состоит в выборе способа обеспечения селективности. Токи, которые контролирует устройство релейной защиты могут измеряться в фазах (через трансформаторы тока), либо измеряться отдельные составляющие фазных токов (токи прямой, обратной и нулевой последовательностей. Токовые защиты подразделяют с контролем направления мощности (направленные) и без контроля (ненаправленные). Токовая защита по своему принципу работает не только при повреждениях на своем защищаемом элементе сети, но и на смежных. Поэтому токовые защиты относят к защитам с относительной селективностью. Принцип выбора зонответственности токовых отсечек (ТО) и максимальных токовых защит (МТЗ) показана на рисунке1  Рисунок 1 – Зоны действия токовых защит. -Токовая отсечка (ТО) защиты, установленная на ПС А, во всех режимах энергосистемы не должна работать вне зоны ВЛ-2. Поэтому ее зону работы ограничивают примерно 85% длины L2 , что позволяет ТО выполнить с нулевой выдержкой времени на отключение выключателяВ2. -Назначение МТЗ ВЛ-1 - обеспечивать отключение повреждения на ВЛ-1 во всех режимах работы энергосистемы с воздействием на выключатель В2 и она должна запускаться при повреждения на ВЛ-1 для резервирования защит ВЛ-1 в случае отказа защит ПС В или отказа в отключении выключателяВ1. -Способность производить отключения МТЗ ВЛ-2 при повреждениях на ВЛ-1 называется дальним резервированием. Требования селективности обеспечивается выбором уставок срабатывания МТЗ ВЛ-2 по току и времени срабатывания : IМТЗ2> IМТЗ1, и tМТЗ1 >tМТЗ2.  где Iсз– ток срабатывания защиты в первичных величинах; iср– ток срабатывания реле; сх k(3)– коэффициент схемы, показывающий, во сколько раз ток в реле больше, чем ток во вторичной обмотке трансформатора тока при нормальном симметричном режиме защищаемого элемента; Kтт – коэффициент трансформации трансформаторов тока. Оценка эффективности работы МТЗ определяется коэффициентом чувствительности, который определяется по формуле:  >1,5- в основной зоне >1,2- в зоне резервированиягде:  . – минимально возможный ток повреждения, протекающий в реле.При расчете минимально возможного тока в реле необходимо учитывать схему сборки токовых цепей, вид короткого замыкания и схемы соединения обмоток силовых трансформаторов Ток срабатывания МТЗ выбирается из двух условий: отстройки от максимально возможного тока нагрузки с учетом самозапусказаторможенных двигателе  где:  – коэффициент надежности отстройки реле; – коэффициент самозапуска; – коэффициент возврата; – максимально возможный рабочий ток с учетом параллельно работающих элементов сети.по условию согласования рассчитываемой защиты (последующей – на рисунке 1 ПС А) с предыдущей (защита ПС В)  где  – коэффициент надежности согласования, зависящий от типа реле; – ток срабатывания предыдущей защиты.Выдержка времени МТЗ для обеспечения селективности выбирается на ступень больше времени срабатывания предыдущей защиты  где t  =0,5с-минимальная уставка МТЗ – время срабатывания предыдущей МТЗ;Δt = 0,4-0,6 с ступень селективности, зависящая от типа реле. Н  а рисунке 2 приведен пример рассчитанныхуставок МТЗ ввода трансформатора. Рисунок 2 – Уставки РЗА секции шин ПС Определяющим условием выбора тока срабатывания МТЗ, установленной на вводе трансформатора, является условие согласования по току с МТЗ защиты 1 (Iсз=500 А) и по времени с защитой 4 (tсз=1,0 сек).   Для реле с обратнозависимой характеристикой для проверки правильности выбора уставок необходимо построить карту селективности (рисунок 3).  Рисунок 3 – Пример построения карты селективности Самыми распространенными реле до настоящего времени являются реле серии РТ-80 , РТ-90, РТВ, типовые характеристики которых показаны на рисунках 4, 5. Современные цифровые реле имеют похожие характеристики срабатывания, и стандартизированы согласно рекомендациям международного энергетического комитета (МЭК).  Рисунок.4. Характеристики реле типа РТ-80 и РТ-90. Кривые 1,2,3,4,5 – зависимость времени срабатывания реле РТ-81, РТ-85 от кратности к току срабатывания при выставленных уставках выдержки времени в независимой части характеристики соответственно -0,5; 1, 2, 3, 4 секунды. 9 ОХРАНА ТРУДА Если работа на электродвигателе или приводимом им в движение механизме связана с прикосновением к токоведущим и вращающимся частям, электродвигатель должен быть отключен с выполнением предусмотренных настоящими Правилами технических мероприятий, предотвращающих его ошибочное включение. При этом у двухскоростного электродвигателя должны быть отключены и разобраны обе цепи питания обмоток статора. Работа, не связанная с прикосновением к токоведущим или вращающимся частям электродвигателя и приводимого им в движение механизма, может производиться на работающем электродвигателе. Не допускается снимать ограждения вращающихся частей работающих электродвигателя и механизма. При работе на электродвигателе допускается установка заземления на любом участке кабельной линии, соединяющей электродвигатель с секцией РУ, щитом, сборкой. Если работы на электродвигателе рассчитаны на длительный срок, не выполняются или прерваны на несколько дней, то отсоединенная от него кабельная линия должна быть заземлена также со стороны электродвигателя. В тех случаях, когда сечение жил кабеля не позволяет применять переносные заземления, у электродвигателей напряжением до 1000 В допускается заземлять кабельную линию медным проводником сечением не менее сечения жилы кабеля либо соединять между собой жилы кабеля и изолировать их. Такое заземление или соединение жил кабеля должно учитываться в оперативной документации наравне с переносным заземлением. Перед допуском к работам на электродвигателях, способных к вращению за счет соединенных с ними механизмов (дымососы, вентиляторы, насосы и др.), штурвалы запорной арматуры (задвижек, вентилей, шиберов и т.п.) должны быть заперты на замок. Кроме того, приняты меры по затормаживанию роторов электродвигателей или расцеплению соединительных муфт. Необходимые операции с запорной арматурой должны быть согласованы с начальником смены технологического цеха, участка с записью в оперативном журнале. Со схем ручного дистанционного и автоматического управления электроприводами запорной арматуры, направляющих аппаратов должно быть снято напряжение. На штурвалах задвижек, шиберов, вентилей должны быть вывешены плакаты «Не открывать! Работают люди», а на ключах, кнопках управления электроприводами запорной арматуры - «Не включать! Работают люди». На однотипных или близких по габариту электродвигателях, установленных рядом с двигателем, на котором предстоит выполнить работу, должны быть вывешены плакаты «Стой! Напряжение» независимо от того, находятся они в работе или остановлены. Работы по одному наряду на электродвигателях одного напряжения, выведенных в ремонт агрегатов, технологических линий, установок могут проводиться на условиях, предусмотренных настоящих Правил. Допуск на все заранее подготовленные рабочие места разрешается выполнять одновременно, оформление перевода с одного рабочего места на другое не требуется. При. этом опробование или включение в работу любого из перечисленных в наряде электродвигателей до полного окончания работы на других не допускается. Порядок включения электродвигателя для опробования должен быть следующим: производитель работ удаляет бригаду с места работы, оформляет окончание работы и сдает наряд оперативному персоналу; оперативный персонал снимает установленные заземления, плакаты, выполняет сборку схемы. После опробования при необходимости продолжения работы на электродвигателе оперативный персонал вновь подготавливает рабочее место и бригада по наряду повторно допускается к работе на электродвигателе. Работа на вращающемся электродвигателе без соприкосновения с токоведущими и вращающимися частями может проводиться по распоряжению. Обслуживание щеточного аппарата на работающем электродвигателе допускается по распоряжению обученному для этой цели работнику, имеющему группу III, при соблюдении следующих мер предосторожности: -работать с использованием средств защиты лица и глаз, в застегнутой спецодежде, остерегаясь захвата ее вращающимися частями электродвигателя; -пользоваться диэлектрическими галошами, коврами; -не касаться руками одновременно токоведущих частей двух полюсов или токоведущих и заземляющих частей. Кольца ротора допускается шлифовать на вращающемся электродвигателе лишь с помощью колодок из изоляционного материала. В инструкциях по охране труда соответствующих организаций должны быть детально изложены требования к подготовке рабочего места и организации безопасного проведения работ на электродвигателях, учитывающие виды используемых электрических машин, особенности пускорегулирующих устройств, специфику механизмов, технологических схем и т.д 10 СПЕЦИАЛЬНОЕ ЗАДАНИЕ Выполнение испытаний электродвигателей переменного тока Испытания и измерения электродвигателей переменного тока может производить бригада в составе не менее 2 человек из лиц ЭТЛ. Производитель работ при высоковольтных испытаниях и измерениях должен иметь группу по электробезопасности не ниже IV, а остальные не ниже III группы. Перед началом испытаний должен быть проведен внешний осмотр электродвигателя. При этом проверяют состояние и целостность изоляции, отсутствие вмятин на корпусе, затяжку контактных соединений, а также комплектность машины (наличие всех деталей, паспортного и клеммного щитков и необходимых указаний на них; заполнение подшипников до заданного уровня и отсутствие течи масла; состояние коллектора, токосъемных колец, щеткодержателей и щеток; наличие заземляющей проводки и качество соединения ее с электродвигателем). -Измерение сопротивления изоляции. Для измерения сопротивления изоляции применяются мегаомметры на 250, 500, 1000 и 2500 В. Измерение сопротивления изоляции вспомогательных измерительных цепей производят мегаомметром на 250 В. Сопротивление изоляции измеряется при номинальном напряжении обмотки до 0,5 кВ включительно мегаомметром на напряжение 500 В, при номинальном напряжении обмотки свыше 0,5 кВ до 1 кВ мегаомметром на напряжение 1000 В, а при номинальном напряжении обмотки выше 1 кВ – мегаомметром на напряжение 2500 В. Во время подключения прибора испытываемое оборудование должно быть заземлено. Отсчет производится через 15 и 60 секунд после нажатия кнопки «Высокое напряжение», или начала вращения рукоятки мегаомметра со скоростью 120 оборотов в минуту. Измерение сопротивления изоляции производят при отсутствии электрического напряжения на обмотках машины по методике испытания изоляции. После измерений сохранившийся на обмотке потенциал следует разделить на корпус проводником, предварительно соединенным с корпусом. Продолжительность разряда для обмоток с номинальным напряжением 3000 В и выше должна быть не менее 15 сек для машин до 1000 кВт и 60 сек для машин мощностью больше 1000 кВт. Измерение сопротивления изоляции обмоток относительно корпуса машины и между обмотками производит поочередно для каждой электрически независимой цепи при соединении всех прочих цепей с корпусом машины. Показания мегаомметра зависят от времени приложения напряжения к проверяемой обмотке. Чем больше время, предшествующее от момента приложения напряжения к изоляции до момента отчета (15 и 60с), тем больше получается измеренное значение сопротивления изоляции. При измерении сопротивления изоляции необходимо измерять и температуру обмотки. С повышением температуры сопротивление изоляции уменьшается. Измерение изоляции следует выполнять при температуре обмотки, соответствующей номинальному режиму работы машины или привести к температуре 75°С. Температура обмотки, при которой производят измерения, не должна быть ниже 10°С. Если температура ниже указанной, то обмотку перед измерением необходимо подогреть. Наименьшее значение сопротивления изоляции при рабочей температуре обмоток и через 60 сек. после приложения напряжения определяется по формуле: R60 = Uн / (1000 + Pн / 100) где Uн – номинальное напряжение обмотки, В; Pн – номинальная мощность, кВт, для машин переменного тока, кВА. О степени влажности изоляции судят по величине коэффициента абсорбции, который представляет собой отношение показаний мегаомметра после приложения напряжения через 15 и 60 сек: Ка = R60 / R15 Следует учесть, что величина Ка даже при хорошем состоянии изоляции в значительной степени зависит от температуры машины и вида применяемых изоляционных материалов. С повышением температуры коэффициент абсорбции для машин, имеющих неувлажненную изоляцию, уменьшается. Для неувлажненной обмотки при температуре 10-30 °С коэффициент абсорбции Ка = 1,3¸2,0, для увлажненной обмотки коэффициент абсорбции близок к единице. Допустимые значения сопротивления изоляции и коэффициента абсорбции приводятся в таблицах 5.1.; 5.2.; 5.3. РД 34.45-51. Электродвигатели переменного тока включаются без сушки, если сопротивления изоляции обмоток и коэффициента абсорбции не ниже указанных в табл. -Испытание повышенным напряжением промышленной частоты. Испытания электрической прочности изоляции обмоток относительно корпуса и между обмотками производят синусоидальным переменным напряжением частотой 50 Гц, используя установку АИД-70. Продолжительность испытания 1 минута. Испытательное напряжение подводится к каждой фазе обмотки, при заземленном корпусе электродвигателя и двух других фазах. При невозможности выделить испытываемую фазу производится испытание всех 3х фаз одновременно, относительно корпуса электродвигателя. Испытательные напряжения для обмоток электродвигателей переменного тока приведены в табл. 5.4. РД 34.45-51. Испытания должны проводить лица, прошедшие специальную подготовку и имеющие практический опыт проведения испытаний. Перед началом испытания необходимо проверить стационарное заземление корпусов испытываемого оборудования и надежно заземлить испытательную установку. Место испытаний, а также соединительные провода, находящиеся под испытательным напряжением, должны быть ограждены или у места испытания должен быть выставлен наблюдающий. Провод с помощью которого повышенное напряжение от испытательной установки подводится к испытываемому оборудованию, должен быть надежно закреплен с помощью промежуточных изоляторов, изолирующих подвесок и т.п., чтобы было исключено случайное приближение этого провода к находящимся под рабочим напряжением токоведущим частям или сокращения воздушных промежутков, которые должны быть не менее следующих значений: Испытательное напряжение, кВ до 20 30 40 50 60 Расстояние до заземленных предметов, см 5 10 20 25 30 до токоведущих частей, см 25 25 30 30 35 Присоединение установки к сети напряжением 380/220 В должно осуществляться через коммутационный аппарат с видимым разрывом, допускается присоединение через штепсельную вилку, расположенную у испытательной установки. При сборке испытательной схемы, прежде всего, выполняются защитное и рабочее заземления испытательной установки. Перед присоединением испытательной установки к сети 380/220 В на вывод высокого напряжения установки накладывается заземление с помощью специальной заземляющей штанги. Сечение медного провода, с помощью которого заземляется вывод, должно быть не менее 4 мм2. Перед подачей испытательного напряжения на испытательную установку производитель работ обязан: - проверить все ли члены его бригады находятся на местах, указанным им производителем работ, удалены ли посторонние лица, можно ли подавать испытательное напряжение на оборудование; - предупредить бригаду о подаче напряжения словами «Подано напряжение» и, убедившись, что предупреждение услышано всеми членами бригады, снять заземление с вывода испытательной установки и подать на нее напряжение 280/220 В. -С момента снятия заземления вся испытательная установка, включая испытываемое оборудование и соединительные провода считается находящейся под напряжением, и проводить какие-либо пересоединения в испытательной схеме и на испытываемом оборудовании запрещается. -После окончания испытаний производитель работ должен снизить напряжение испытательной установки до нуля, отключить ее от сети 380/220 В, заземлить (или дать распоряжение о заземлении) вывод установки и сообщить об этом бригаде словами «Напряжение снято». Только после этого можно пересоединять провода на испытательной установке или в случае полного окончания испытания отсоединить их и снимать ограждения. До испытания изоляции, а также после испытания необходимо разрядить испытываемое оборудование на землю и убедиться в полном отсутствии на нем заряда. Наложение и снятие заземления заземляющей штангой, подсоединение и отсоединение проводов от испытательной установки и испытываемого оборудования должны проводиться одним и тем же лицом и выполняться в диэлектрических перчатках. Провод соединяющий испытательную установку с испытуемым оборудованием должен быть удален от электрооборудования, находящегося под рабочим напряжением до 10 кВ, на расстоянии не менее 1 м. Измерение сопротивления обмоток постоянному току. Общие замечания: -Измерение сопротивлений производят с целью проверки соответствия сопротивления расчетному значению, проверки надежности паек определения повышения температуры над температурой окружающей среды. Сопротивление может быть измерено в холодном и нагретом состоянии. Холодным состоянием считают такое состояние обмотки, при котором температура обмотки и окружающей среды отличается не больше чем на 3°С. нагретое состояние – это состояние обмоток при рабочей температуре. При определении температуры в холодном состоянии или необходимо за 30 мин до испытания заложить в машину термометры. В практике наладочных работ применяют следующие методы измерения сопротивления постоянному току: амперметра-вольтметра, одинарного моста и двойного моста. Основным методом измерения является метод амперметра-вольтметра. Для измерения применяют электроизмерительные приборы магнитоэлектрической системы: вольтметры класса не ниже 0,5 со встроенными добавочными сопротивлениями или наружным добавочным сопротивлением класса 0,1 и милливольтметры класса не ниже 0,5 с шунтами класса не ниже 0,1. Измерение сопротивлений многофазных обмоток при наличии выводов начала и конца всех фаз следует производить пофазно. В случае, если фазы обмотки статора соединены в «звезду» и не имеют вывода нулевой точки (рис. 5 а), то измерение сопротивления производится между каждыми двумя выводами (фазами). Измерение сопротивления обмотки ротора в двигателях с фазным ротором производят аналогично измерениям обмоток статора. Соединение обмоток ротора может быть в «звезду» и в «треугольник». Напряжение измеряют в контактных кольцах, чтобы исключить влияние переходного сопротивления контактов щеток. Согласно ПУЭ предельно допустимые отклонения сопротивления постоянному току обмотки различных фаз статора для генераторов мощностью меньше 100 МВт не должны отличаться друг от друга больше чем на 2 %. Измеренные сопротивления обмотки ротора не должны отличаться от заводских данных больше чем на 2 %. Сопротивления гашения поля пускорегулирующие сопротивления проверяют на всех ответвлениях. Значения сопротивлений не должны отличаться от заводских данных больше чем на 10 %. Проверка электродвигателя на холостом ходу или с ненагруженным механизмом. Проверка производится в электродвигателях напряжением 3 кВ и выше. Значение тока ХХ для вновь вводимых электродвигателей не нормируется. Значение тока холостого хода после капитального ремонта электродвигателя не должно отличаться больше чем на 10 % от значения тока, измеренного перед его ремонтом, при одинаковом напряжении на выводах статора. Продолжительность проверки электродвигателей должна быть не менее 1 часа. Измерение воздушного зазора между сталью ротора и статора. Измерение зазоров должно производиться, если позволяет конструкция электродвигателя. При этом у электродвигателей мощностью 100 кВт и более, у всех электродвигателей ответственных механизмов, а также у электродвигателей с выносными подшипниками скольжения величины воздушных зазоров в местах, расположенных по окружности ротора и сдвинутых друг относительно друга на угол 90°, или в местах, специально предусмотренных при изготовлении электродвигателя, не должны отличаться больше чем на 10 % от среднего значения. Измерение зазоров в подшипниках скольжения. Увеличение зазоров в подшипниках скольжения более значений, приведенных в табл. 5.5. РД 34.45-51, указывает на необходимость перезаливки вкладыша. Измерение вибрации подшипников электродвигателя. Измерение производится у электродвигателей напряжением 3 кВ и выше, а также у всех электродвигателей ответственных механизмов. Измерение разбега ротора в осевом направлении. Измерение производится у электродвигателей, имеющих подшипники скольжения. Проверка работы электродвигателя под нагрузкой. Проверка производится при неизменной мощности, потребляемой электродвигателем из сети не менее 50 % номинальной, и при соответствующей установившейся температуре обмоток. Проверяется тепловое и вибрационное состояние электродвигателя. Гидравлическое испытание воздухоохладителя. Испытание производится избыточным давлением 0,2-0,25 МПа в течение 5-10 мин, если отсутствуют другие указания завода –изготовителя. Проверка исправности стержней короткозамкнутых роторов. Проверка производится у асинхронных электродвигателей при капитальных ремонтах осмотром вынутого ротора или специальными испытаниями, а в процессе эксплуатации по мере необходимости – по пульсациям рабочего или пускового тока статора. Измерения по п.п. 5-8, 10, 11 выполняют подразделения технологических служб, связанных с монтажом и ремонтом электрических машин. 11 СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Нормативно-техническая и проектная документация. – М.: ВГПИ и НИИ Энергосетьпроект, 2007 Россий-ской Федерации. - М.: ОРГРЭС, 2003 2.Правила устройства электроустановок.– М.: Госэнергонадзор, 2001 3.Беркович М.А., Гладышев В.А., Семенов В.А. Автоматика энергосистема. – М.: Энергоатомиздат, 2010 4.Киреева В.А., Цырук С.А. Релейная защита и автоматика электроэнергетических систем. – М.: Академия, 2010 5. Князевский Б.А. Охрана труда в электроустановках. – М.: Энергоатомиздат, 2005 6.Неклепаев В.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и под-станций. (справочные материалы) - М.: Энергоатомиздат, 2005 7. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей 8.Нормы технологического проектирования подстанции переменного тока с высшим напряжением 35- 750 кВ. – М.: ВГПИ и НИИ Энергосетьпроект, 2007 9. Рожкова Л.Д., Карнеева Л.К., Чиркова Т.В. Электрооборудование электрических станций и подстанций.- М.: Академия, 2013 10.Руководящие указания по расчету токов КЗ и выбору электрооборудования. РД 153-34,0-20,527-98.- М., 2001 11.Интернет – ресурсы: http://www.fsk-ees.ru http://energoworld.ru | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
