2 Выбор исходных данных

• Название: 2 Выбор исходных данных
• Дата: 24.10.2022
• Размер: 3.77 Mb.
• Имя файла: referatbank-26044.rtf
• Тип: Реферат; #752284
• страница: 5 из 22

, (4.22)

где а₁ – площадь одной секции радиатора, м² (таблица 4.8);

β₄ – поправочный коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении (таблица 4.9);


β₃ – поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе,

, (таблица 4.10).

Для радиаторов марки МС 140-АО с числом секций до 15, β₃=1,0.
Таблица 4.8 - Техническая характеристика отопительных приборов

Обозначение прибора	Площадь нагревательной поверхности f, м2	Номинальный тепловой поток QT, Вт (кКал/ч)	n1 и n2		Строительные размеры, мм
			n1	n2	l	l1	l2	l3
Радиаторы чугунные секционные (ГОСТ 8690-75)
МС-140-106	0,244	185 (159)	-	-	500	558	140	108		7,62
МС-140-98	0,240	174 (150)	-	-	500	558	140	98		7,4
М-140 АО	0,299	178 (153)	-	-	500	582	140	96		8,45
М-140А	0,254	164 (141)	-	-	500	582	140	96		7,8
М-90	0,2	140 (120)	-	-	500	582	90	96		6,15
МС-90-108	0,187	150 (129)	-	-	500	588	90	108		6,15

Таблица 4.9 - Значения β₄, учитывающего способ установки отопительных приборов

Эскиз установки прибора	Способ установки прибора	А, мм	β4
	У стены без ниши, перекрыт доской в виде полки	40 80 100	1,05 1,03 1,02
	В стенной нише	40 80 100	1,11 1,07 1,06
	У стены без ниши, закрыт деревянным шкафом со щелями в его передней стенке у пола и в верхней доске	260 220 180 150	1,12 1,13 1,19 1,25
	То же, но со щелями в верхней части передней доски: - открытыми - закрытыми стенками	130 130	1,2 1,4

Продолжение таблицы 4.9

1	2	3	4
	У стены без ниши и закрыт шкафом: в верхней доске шкафа прорезана щель Б, ширина которой не менее глубины прибора. Спереди шкаф закрыт деревянной решеткой, не доходящей до пола на расстояние А (не менее 100 мм)	100	1,15
	У стены без ниши и закрыт экраном, не доходящим до пола на расстояние 0,8А		0,9

Таблица 4.10 - Значения поправочного коэффициентаβ₃, учитывающего число секций в одном радиаторе

Число секций	до 15	15-20	21-25
β3	1,0	0,98	0,96

При округлении дробного числа элементов приборов любого типа до целого допускается уменьшать их расчетную площадь А_пр не более чем на 5% (0,1 м²). При других условиях принимается ближайший нагревательный прибор.

Результаты расчетов отопительных приборов каждого стояка системы водяного отопления сведены в таблицу 4.11.
Таблица 4.11 - Результаты расчета отопительных приборов системы водяного отопления

№ стояка	этаж	tвх, 0С	tвых, 0С	tср, 0С	tср, 0С	qном, Вт/м2	А, м2	N, секц.
	1
	2
	3

5 Гидравлический расчет системы отопления
Гидравлический расчет проводится по законам гидравлики. Правильный гидравлический расчет предопределяет работоспособность системы отопления.


На основе гидравлического расчета осуществляется выбор диаметра труб d, мм, обеспечивающий при располагаемом перепаде давления в системе отопления,

, Па, пропуск заданных расходов теплоносителя G, кг/ч (обеспечено затекание необходимого количества воды в каждое ответвление, стояк, отопительный прибор). Перед гидравлическим расчетом должна быть выполнена пространственная схема системы отопления в аксонометрической проекции.

При гидравлическом расчете системы отопления расчет стояков и магистральных трубопроводов (в пределах подвального помещения) проводится методом удельных потерь давления.
5.1 Определение располагаемого перепада давления в системе отопления


Располагаемый перепад давления для создания циркуляции воды

, Па, в насосной вертикальной однотрубной системе с качественным регулированием теплоносителя с нижней разводкой магистралей, определяется по формуле:

, (5.1)


где

- давление, создаваемое циркуляционным насосом, Па;



- естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения воды в отопительных приборах системы отопления, Па.

Естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения воды в отопительных приборах

, Па, определяется по формуле:

, (5.2)

где Q_i - необходимая теплоподача теплоносителем в i-е помещение, Вт,(кКал/ч);

 - среднее приращение плотности (объемной массы) при понижении температуры воды на 1⁰С;

h_i– вертикальное расстояние между условными центрами охлаждения в стояке для i-го прибора и нагревания, м;

с – удельная теплоемкость воды, с = 4,187, кДж/(кг^.0С);

G_ст – расход воды в стояке, кг/ч, (формула 4.1);

N– количество приборов в стояке, входящем в расчетное кольцо, шт.


آ يàٌîٌيûُ ٌèٌٍهىàُ ٌ يèويهé ًàçâîنêîé ىàمèًٌٍàëè نîïٌَêàهٌٍے يه َ÷èٍûâàٍü


, هٌëè îيî ٌîٌٍàâëےهٍ ىهيهه 0,1


. آ نàييîé êًٌَîâîé ًàلîٍه نîïٌَêàهٌٍے

يه َ÷èٍûâàٍü.
5.2 Метод удельных линейных потерь давления

Последовательность гидравлического расчета методом удельных линейных потерь давления:

а) вычерчивается аксонометрическая схема системы отопления (М 1:100). На аксонометрической схеме выбирается главное циркуляционное кольцо. При тупиковом движении теплоносителя оно проходит через наиболее нагруженный и удаленный от теплового центра (узла) стояк, при попутном движении – через наиболее нагруженный средний стояк.

б) главное циркуляционное кольцо разбивается на расчетные участки, обозначаемые порядковым номером (начиная от реперного стояка); указывается расход теплоносителя на участке G , кг/ч, длина участка , м;

в) для предварительного выбора диаметра труб определяются средние удельные потери давления на трение:

, Па/м (5.3)

где j – коэффициент, учитывающий долю потерь давления на магистралях и стояках, =0,3 –для магистралей, =0,7 – для стояков;

Δp_ً – располагаемое давление в системе отопления, Па,

Δp_ً=16 кПа - t_г=95 ⁰С,

Δp_ً=25 кПа - t_г=105 ⁰С.

г) по величине R_ًٌи расходу теплоносителя на участке (приложение Д) находятся предварительные диаметры труб , мм, фактические удельные потери давления , Па/м, фактическая скорость теплоносителя υ, м/с. Полученные данные заносятся в таблицу 5.2.

д) определяются потери давления на участках:

, Па (5.4)

где R – удельные потери давления на трение, Па/м;

l – длина участка, м;

Z – потери давления на местных сопротивлениях, Па,

; (5.5)

ξ – коэффициент, учитывающий местное сопротивление на участке, (приложения Б, В);

ρ – плотность теплоносителя, кг/м³, (приложение Г);

υ - скоростьтеплоносителя на участке, м/с, (приложение Д);

е) После предварительного выбора диаметров труб выполняется гидравлическая увязка, которая не должна превышать 15%.

ж) Если увязка проходит, то начинают выполнять расчет второстепенных циркуляционных колец (аналогично), если же нет, то на нужных участках устанавливаются шайбы. Диаметр шайбы подбирают по формуле:

, мм (5.6)

где G_ст – расход теплоносителя в стояке, кг/ч (таблица 4.3);

р_ш – требуемые потери давления в шайбе, Па.

Диафрагмы устанавливаются у крана на основании стояка в месте присоединения к подающей магистрали. Диафрагмы диаметром менее 5 мм не устанавливаются.

Для проведения гидравлического расчета выбираем наиболее нагруженное кольцо, которое является расчетным (главным), и второстепенное кольцо (приложение Е). По результатам расчетов заполняется таблица 5.2.

1. Графа 1 – проставляем номера участков;

2. Графа 2 – в соответствии с аксонометрической схемой по участкам записываем тепловые нагрузки, Q, Вт;

3. Рассчитываем расход воды в реперном стояке для расчетного участка (формула 4.1), графа 3:

4. В соответствии с таблицей 3.14 по диаметру стояка D_у, мм выбираем диаметры подводок и замыкающего участка: D_у(п), мм; D_у(з), мм.

5. Рассчитываем коэффициенты местных сопротивлений на участке 1 (приложения Б, В), сумму записываем в графу 10 таблицы 5.2. На границе двух участков местное сопротивление относим к участку с меньшим расходом воды. Результаты расчетов сводим в таблицу 5.1.
Таблица 5.1 – Местные сопротивления на расчетных участках

№ участка, вид местного сопротивления	
Участок 1
	уч(1)
Стояк 1
	ст(1)
….	….