Очистные сооружения города. 7. расчёт решёток и дробилок
![]()
|
7. РАСЧЁТ РЕШЁТОК И ДРОБИЛОК. Согласно п. 6.16 [1] в составе очистных сооружений следует предусматривать решётки с прозорами не более 16 мм и стержнями прямоугольной сечения. Согласно п.5.14[1] скорость движения сточных вод в прозорах механизированных решёток при максимальном притоке следует принимать 0,8-1,0 м/с. Согласно п. 5.15 [1] предусматривается установка дробилок для измельчения отбросов и подачи измельченной массы в сточную воду. Дробленые отбросы следует сбрасывать в лотки перед решёткой. При количестве отбросов свыше 1 т/сут следует кроме рабочей необходимо предусматривать резервную дробилку. Количество отбросов, задерживаемых решётками из бытовых сточных вод, принимается по т. 23 1]: qmud=8 л/год при ширине прозоров bn=0,016 м. Средняя плотность отбросов ср=750 кг/м3, коэффициент часовой неравномерности поступления К=2 (п. 5.13. [1]). Потери напора в механизированных решётках принимаются в 3 раза больше, чем для чистых решёток (п. 6.24. [1]). Скорость в лотке перед решёткой рекомендуется принимать не менее 0,7 м/с и не более 1,2-1,4 м/с. Каналы решёток рассчитываются с учетом коэффициента интенсификации Кi=1,4 (п.6.14. [1]). Исходные данные: qd= 40200 м3/сут; qmax.s = 694,08 л/с. 1) Определение расчетного расхода: q=Ki ∙ qmax.s =1,4∙694,08=971,712 л/с. 2) Подбор типа решеток С учетом суточного расхода по табл. 22[1] принимаем ориентировочно 2 рабочих и 1 резервную решетки типа РМУ-3Б. Подбор живого сечения лотка перед решётками ![]() Рисунок №. Схема лотков с решётками. По таблицам Федорова [3] подбираем общий лоток и лоток к одной решётке прямоугольного сечения. Общий лоток: Лоток к одной решётке: qr=971,71 л/с; qr' = 485,86 л/с; bcan= 1200 мм; bcan= 1000 мм; i = 0,0008; i = 0,0008; hcan=0,83 м; hcan'=0,59 м; Vcan=0,97 м/с; Vcan'=0,82 м/с; 3) Определение числа прозоров решётки. n = ![]() где: bn – ширина прозоров решетки, bn=0,016 м; Hgr – глубина воды в камере решётке, м; Vgr− скорость жидкости в прозорах решетки, принимаемая не более 1 м/с; K – коэффициент запаса, учитывающий стеснение потока граблями, К=1,05. Принимаем Hgr = 1,1 м, Vgr = 0,82 м/с. n = ![]() 4) Определяем ширину решётки Bgr=S∙(n-1)+bn∙n, м где: S – толщина стержней решётки, S=0,006 м; Bgr=0,006∙(35-1)+0,016∙35= 0,76 м. По таб. 2.2 принимаем к установке решётки типа РМУ-3Б с числом прозоров 39, шириной камеры решётки 1000 мм. 5) Определение фактической скорости в прозорах решётки. Vа= ![]() 6) Определение потерь напора в решётке. hp= ![]() где: ![]() = 2,42 (для прямоугольных стержней); = 900 – угол наклона решётки РМУ-2Б; g – ускорение свободного падения, м/с2; Кз = 3 – коэффициент запаса, учитывающий увеличение потерь напора вследствие загрязнения решетки. ![]() ![]() hp ![]() 7) Определение уровня воды в канале перед решёткой. ![]() Расчет дробилки 1.1) Суточное количество отбросов, снимаемых с решетки в сутки. Qmudd= ![]() где: qmud= 8 л/год на 1 чел, таб. 23 [1] Nпр – приведенное количество жителей, Nr =162924 чел; Вес снимаемых отбросов. Wmudd=Qmudd∙ , кг/сут где: − средняя плотность отбросов, = 750 кг/м3; Wmudd= 3,57∙750 = 2677,5 кг/сут = 2,67 т/сут Максимальное часовое количество отбросов. Wmudh= ![]() где: Кh=2 – коэффициент часовой неравномерности поступлений Wmudh= ![]() По таб. 2.4 принимаем две дробилки Д-3б (1-рабочая, 1-резервная), производительностью 300-600 м3/ч. Количество воды, подаваемое к дробилке. Qw= ![]() где: ![]() Qw= ![]() Число часов работы дробилки в сутки. t=Wmudd*1000/600, ч где: 600 – производительность одной дробилки Д-3б, м3/ч. t = ![]() 8. РАСЧЁТ АЭРИРУЕМОЙ ПЕСКОЛОВКИ Исходные данные: qd= 40200 м3/сут., qr=0,694,08 м3/сут, Nr=162924 чел. Площадь живого сечения песколовки: ![]() где: n– число отделений песколовки; Vr – скорость движения сточных вод при максимальном притоке, м/с. ![]() Рабочая глубина и ширина песколовки: В соответствии с п.6.28 [] принимаем отношение В/Н = 1,5. ![]() ![]() ![]() ![]() Длина песколовки: ![]() Где ![]() ![]() ![]() Принимаем ![]() ![]() ![]() Число кругов вращения воды в песколовке для улавливания 90% песка расчетной крупности: ![]() где: ![]() ![]() Время одного круга вращения жидкости: ![]() Расход воздуха на аэрацию: ![]() Количество осадка, выгружаемого из песколовки в сутки. Объем выгружаемого песка: ![]() Вес выгружаемого песка: ![]() Расход рабочей жидкости для смыва песка в лотке (при гиромеханическом удалении песка): ![]() где: ![]() ![]() ![]() ![]() Время хранения песка в бункерах: ![]() ![]() ![]() 8.1 РАСЧЁТ СИСТЕМЫ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО УДАЛЕНИЯ ПЕСКА В АЭРИРУЕМЫХ ПЕСКОЛОВКАХ Расчетная глубина лотка: ![]() Максимальная глубина лотка около бункера с учетом размещения смывного трубопровода d=100 мм. Принимаем ![]() Расход промывной воды на 1 отделение песколовки: ![]() Диаметр смывного трубопровода: ![]() Проверка фактической скорости: ![]() Необходимый напор в смывном трубопроводе: ![]() Количество спрысков на смывном трубопроводе: ![]() Диаметр выходного отверстия спрысков: ![]() Коэффициент подсоса: ![]() Расход воды, поступающей в бункер песколовки: ![]() 8.2 РАСЧЁТ ГИДРОЭЛЕВАТОРА ДЛЯ АЭРИРУМОЙ ПЕСКОЛОВКИ Расход рабочей жидкости. По [] при диаметре подводящего трубопровода 150 мм и скорости движения жидкости 1,2 м/с qr=21,3 л/с. Абсолютный напор на выходе из диффузора: ![]() где: ![]() ![]() ![]() Абсолютное давление в камере смешения: ![]() Оптимальное отношение напоров: ![]() где: ![]() ![]() Абсолютное давление перед соплом: Т.к. ![]() ![]() Оптимальное отношение площадей горла и сопла: ![]() Коэффициент подсоса: ![]() Расход пульпы: ![]() Коэффициент полезного действия: ![]() Диаметр сопла: ![]() где: ![]() ![]() Диаметр горла: ![]() Диаметр выходной трубы гидроэлеватора: По [5] для qc=33,23 л/с принимаем dтр=200 мм при v=1,07 м/с. Длина камеры смешения: ![]() Длина диффузора: ![]() |