Рд. РД 31.74.08-96. А. Н. Соловьев
 Скачать 382.06 Kb.
|
|
повышенной держащей силой и увеличивать дальность завозки якорей в 1,3...1,5 раза, при этом на барабанах лебедок должно оставаться не менее 10 шлагов троса при нахождении землесоса на противоположной бровке. После установки землесоса на прорези подключается к корпусному грунтопроводу плавучий и плавучий грунтопровод завозится к месту отвала грунта. У папильонажных землесосов плавучий грунтопровод завозится на траверз носовой части землесоса. У траншейных землесосов - на траверз средней части разрабатываемой серии. При работе на береговой отвал плавучий грунтопровод подключается к береговому. Разливной понтон при подводном отвале грунта закрепляется на местности на двух якорях и свае при ее наличии для возможности его перемещения в процессе намыва грунта на отвале. Рефулирование грунта на отвале может производиться как в надводном, так и в подводном положении. При рефулировании грунта в подводном положении уменьшается степень вторичного загрязнения окружающей среды за счет образования облака мутности. При подводном рефулировании с целью снижения выходных скоростей пульпы на конце разливной трубы рекомендуется устанавливать расширяющийся насадок. Рефулирование сильно загрязненных вредными веществами грунтов производится под водой через расширяющийся насадок, место рефулирования ограждается съемными шторами для предотвращения выноса облака мутности за пределы места рефулирования. При подводном рефулировании необходимо по мере накопления грунта приподнимать разливную трубу для предотвращения ее засыпки. Как при подводном, так и при надводном рефулировании грунта по мере накопления грунта на отвале разливной понтон периодически перемещается путем выбирания одного троса и потравливания второго. По мере перемещения земснаряда вперед периодически производится потравление и выбирание тросов якорей, поддерживающих плавучий грунтопровод. При ограниченной вместимости отвала грунта допускается подсыпка разливного понтона на 2/3 его длины. Необходимо учитывать, что при подсыпке разливного понтона происходит его всплытие на подсыпающем грунте и разливной понтон может оказаться выше уровня воды. При ограниченной ширине акватории, особенно при работе с береговым грунтопроводом, необходимо проверить возможность размещения и нормальной работы плавучего грунтопровода. Минимальная ширина акватории от бровки прорези до оси подводного отвала грунта должна быть: для авантово-папильонажных землесосов: В >= 9l , (106) ак ск для свайно-папильонажных землесосов: В >= 12l , (107) ак ск где l - длина секций плавучего грунтопровода, м. ск При работе с береговым грунтопроводом ширина акватории должна быть больше рассчитанной по формулам в 1,5 раза. Необходимая длина плавучего грунтопровода для свайно-папильонажных землесосов с длиной секции 10...12 м рассчитывается по зависимости: l = 1,2D + В + 6l , (108) пл р ск где: D - удаление отвала грунта от бровки прорези, м; В - рабочая ширина разрабатываемой прорези, м; р l - длина секции плавучего грунтопровода, м. ск При применении резинотканевого плавучего грунтопровода необходимая длина грунтопровода рассчитывается по зависимости: l = 1,8D + В . (109) пл р Для авантово-папильонажных землесосов необходимая длина плавучего грунтопровода с секциями длиной 10...12 м рассчитывается по зависимости: l = 1,2D + В + 4l , (110) пл р ск а при применении резинотканевого - по формуле (109). Шаг перекладки плавучего грунтопровода при неограниченной вместимости подводного отвала рассчитывается по зависимости: S = 0,8D + В , (111) пер р при ограниченной вместимости подводного отвала определяется вместимостью отвала по условию подсыпки разливного понтона. Минимальная длина плавучего грунтопровода при стесненной акватории для размещения колышки рассчитывается по зависимости: 2 пи l = (------ + 2) l , (112) min альфа ск ш учитывая предельный угол поворота шарнира, равный альфа = ш 20°: где: l = 20l , (113) ш ск альфа - предельный угол поворота гибкого соединения, рад. ш (град.); l - длина секции плавучего грунтопровода, м. ск Толщина срезаемой стружки у фрезерных разрыхлителей определяется по зависимости: V п где: дельта = -----, (114) ст n z ф ф V - скорость папильонирования, м/мин.; п -1 n - частота вращения разрыхлителя, мин. ; ф z - количество режущих ножей. ф У роторных разрыхлителей толщина срезаемой стружки также зависит от величины перемещения землесоса вперед. В процессе разработки связных грунтов частоту вращения фрезы необходимо поддерживать номинальной, также необходимо учитывать снижение частоты вращении фрезы с увеличением на нее нагрузки. При электроприводе снижение частоты вращения может достигать 50%. При разработке несвязных грунтов и связных грунтов скрыто-текучей консистенции скорость папильонирования не ограничивается. При разработке плотных связных грунтов скорость папильонирования не должна превышать величины, рассчитываемой по зависимости: V <= в n z , (115) п р ф ф где в - ширина отверстия на решетке грунтоприемника, м. р При разработке тонких слоев с применением фрезерных разрыхлителей для предотвращения выкатывания фрезы при резании грунта внакат папильонажный трос противоположного борта следует держать втугую. 4.2. Технологические параметры работы якорных землесосов Папильонажные землесосы оборудованы механическим разрыхлителем грунта, способным, в зависимости от конструкции разрыхлителя и мощности привода, разрыхлять все виды грунтов. Траншейные землесосы оборудуются гидравлическими разрыхлителями, которые эффективно работают на несвязных грунтах. На связных грунтах (суглинки, глины) эффективность гидравлических разрыхлителей очень низкая. При разработке связных грунтов с использованием механического разрыхлителя максимальная толщина разрабатываемого слоя не должна быть более среднего диаметра фрезы. Для роторных разрыхлителей толщина разрабатываемого слоя не должна быть более 0,8 диаметра роторного разрыхлителя. На несвязных грунтах при использовании механического разрыхлителя толщину разрабатываемого слоя не рекомендуется принимать больше 1,5 диаметра разрыхлителя. Для траншейных землесосов толщину разрабатываемого слоя не рекомендуется принимать более 3,0 м. При разработках на мелководье или в сухом береге толщина разрабатываемого слоя определяется проходной глубиной землесоса. Для предотвращения завала рамы от обрушивания нависающего козырька грунта периодически производится его разрушение разрыхлителем путем подъема рамы. Скорость папильонирования при разработке связных грунтов третьей, четвертой группы по трудности разработки рассчитывается по зависимости: V = 0,8в n z , (116) п р ф ф где: в - ширина отверстия решетки, м; р -1 n - номинальная паспортная частота фрезы (ротора), мин. ; ф z - количество ножей (черпаков) в фрезе. ф При разработке связных фунтов пятой, шестой группы по трудности разработки скорость папильонирования рассчитывается по зависимости: V = (0,45...0,5)в n z . (117) п р ф ф Перемещение землесоса вперед, оборудованного фрезерным разрыхлителем, на связных грунтах зависит от заданной чистоты выработки (высоты гребня) и рассчитывается по зависимости: 1 Р = h (tg альфа + -----------------), (118) а гр tg (альфа - бета) где: h - допустимая высота гребня, м; гр альфа - угол наклона рамы, рад. (град.), а также может быть определено по табл. 22. Таблица 22 ПЕРЕМЕЩЕНИЕ ЗЕМСНАРЯДА ВПЕРЕД ┌─────────────────────────────────┬──────────────────────────────┐ │ Глубина разработки в диапазоне │Величина перемещения землесоса│ │ │ вперед, м │ ├─────────────────────────────────┼──────────────────────────────┤ │От минимальной до середины │Р = h (5...3,5) │ │диапазона глубины разработки │ а гр │ ├─────────────────────────────────┼──────────────────────────────┤ │От середины диапазона до │Р = h (3,0...2,0) │ │максимальной глубины разработки │ а гр │ └─────────────────────────────────┴──────────────────────────────┘ Примечание. С увеличением глубины разработки величина коэффициента, приведенного в скобках, уменьшается. Перемещение землесоса, оборудованного роторным разрыхлителем, вперед на плотных связных грунтах не должно превышать ширины окна решетки грунтоприемника для предотвращения забоя грунтоприемника. Перемещение землесоса на несвязных грунтах при использовании фрезерного разрыхлителя не должно превышать длины фрезы: Р <= l , (119) ф где l - длина фрезы, м. ф Перемещение землесоса на несвязных грунтах при использовании роторного разрыхлителя не должно превышать вылета ковша. При траншейном способе разработки, когда ширина грунтоприемника меньше ширины корпуса землесоса, заглубление грунтоприемника ниже проектной отметки дна определяется по зависимости: В - b /m гр / о h = ------- \/----, (120) заг 2m m о где: В - ширина корпуса землесоса, м; b - ширина грунтоприемника, м; гр m - величина заложения мгновенного откоса, выбирается из о табл. 23; m - величина заложения естественного откоса после его формирования, выбирается из табл. 23. Таблица 23 ВЕЛИЧИНА ЗАЛОЖЕНИЯ ОТКОСА ГРУНТА
Производительность землесоса зависит от объема разрыхленного грунта и транспортирующей способности потока в напорном грунтопроводе. Производительность разрыхлителя должна быть на 10...20% больше производительности по транспортирующей способности потока. Производительность фрезерного разрыхлителя определяется по зависимости: q = 60Рh V , (121) раз сл п q = 60h b n z , (122) раз сл р ф ф где: Р - перемещение землесоса вперед, м; h - толщина разрабатываемого слоя, м; сл V - скорость папильонирования, м/мин.; п b - ширина отверстия сетки на грунтоприемнике, м; р -1 n - частота вращения фрезы, мин. ; ф z - количество ножей фрезы. ф Производительность роторного разрыхлителя определяется по зависимости: р q = 60Рh V , (123) раз сл п р q = 60n n омега К , (124) раз р г ч где: -1 n - частота вращения роторного разрыхлителя, мин. ; р n - количество черпаков в роторном разрыхлителе, ед.; г омега - вместимость черпака, куб. м; К - коэффициент наполнения черпака роторного разрыхлителя. ч Объем разрыхленного грунта гидроразрыхлителем рассчитывается по зависимости: Q раз где: V = ----, (125) раз q у Q - расход воды, проходящей через сопла гидроразрыхлителя, раз куб. м/ч; q - удельный расход воды на размыв 1 куб. м грунта, у ориентировочные величины которого приведены в табл. 24. Таблица 24 УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ВОДЫ НА РАЗРЫХЛЕНИЕ 1 КУБ. М ГРУНТА
Расход воды через сопла определяется по зависимости: Q = 60n омега мю \/2gН, (126) раз с с где: n - количество сопел; с омега - площадь поперечного сечения сопла, кв. м; с мю - коэффициент, учитывающий сжатие струи, принимается равным 0,8; g - ускорение свободного падения, м/кв. с; Н - напор в системе перед соплом, м. Для увеличения расхола воды через сопло необходимо увеличить диаметр отверстия сопла и напор в системе. Скорость перемещения траншейного землесоса вперед по траншее рассчитывается при щелевом грунтоприемнике по зависимости: Q гр V = ---------, (127) а 60b h гр сл где: V - скорость перемещения землесоса вперед по траншее, м/мин.; а Q - расход грунтового насоса по грунту, куб. м/ч, гр рассчитываемый по зависимости: ро - ро о в Q = Q С ---------, (128) гр см о ро - ро е в где: Q - расход грунтового насоса по смеси, куб. м/ч; см С - действительная объемная консистенция смеси; о ро - удельная плотность грунта, т/куб. м; о ро - плотность воды, т/куб. м; в ро - плотность грунта в состоянии естественного залегания, е т/куб. м; b - ширина грунтоприемника, м; гр h - толщина разрабатываемого слоя, м. сл При обычном грунтоприемнике с шириной меньше ширины корпуса землесоса по зависимости: Q гр V = -------------------, (129) а 60 (b + mh ) h гр сл сл где: b - ширина грунтоприемника, м; гр h - заглубление грунтоприемника в грунт, м; сл m - коэффициент мгновенного заложения откоса. Производительность землесоса по гидротранспорту определяется по зависимости: q = q К , (130) гр к q где: q - контрактовая производительность землесоса, куб. м/ч; к К - коэффициент, учитывающий изменение контрактовой q производительности от дальности рефулирования и вида транспортируемого грунта. Если приведенная длина рефулирования меньше паспортной (контрактовой), величина коэффициента рассчитывается по зависимости: l п 2,26 К = -- --------------, (131) q l К (ро - ро ) ф ф е в где: l - приведенная паспортная дальность рефулирования, м; п l - приведенная фактическая дальность рефулирования, м; ф К - коэффициент, учитывающий увеличение потерь напора в ф напорном грунтопроводе от грунта, выбирается по графику на рис. 17, для ро = 1,25 т/куб. м; см ро - плотность грунта в естественном состоянии, т/куб. м; е ро - плотность воды, т/куб. м. в При расчете коэффициента необходимо выполнение условия: l п 2,26 -- ---- <= 1,2. (132) l К ф ф Приведенная длина рефулирования рассчитывается по зависимости: l = 1,3l + l + ДЕЛЬТА l , (133) п пл б э где: l - геометрическая длина плавучего грунтопровода, м; пл 1,3 - коэффициент, учитывающий местные потери в плавучем грунтопроводе и гибких соединениях между секциями; l - геометрическая длина берегового грунтопровода, м; б ДЕЛЬТА l - эквивалентная длина на высоту рефулирования, э рассчитываемая по зависимости: ро см ДЕЛЬТА l = 50Н ------, (134) э р ро К в ф где: Н - высота рефулирования, измеряемая от уровня воды до центра р отверстия выпускного патрубка, м; ро - плотность смеси, т/куб. м; см ро - плотность воды, т/куб. м; в К - коэффициент, учитывающий увеличение потерь напора в ф грунтопроводе от грунта, выбирается по графику, приведенному на рис. 17. При приведенной длине рефулирования, превышающей паспортную приведенную, величина коэффициента К , рассчитывается q по зависимости: 8,9 (1 - 1,65С ) С l о о п 2,26 К = ------------------- + -- + ----, (135) q ро - ро l К е в ф ф где: С - действительная объемная консистенция смеси; о ро - плотность грунта в естественном состоянии, т/куб. м; е К - коэффициент, выбирается по графику на рис. 17 для ро = ф см 1,25 т/куб. м. Значения величины (1 - 1,65С ) С приведены в табл. 25. о о Таблица 25 ┌──────────────────────┬────┬───────────────┬────────────────────┐ │Плотность смеси, ро ,│ С │(1 - 1,65С ) С │ 8,9 (1 - 1,65С ) С │ │ см │ о │ о о│ о о│ │ т/куб. м │ │ │ │ ├──────────────────────┼────┼───────────────┼────────────────────┤ │1,03 │0,02│0,019 │0,172 │ ├──────────────────────┼────┼───────────────┼────────────────────┤ │1,07 │0,04│0,037 │0,333 │ ├──────────────────────┼────┼───────────────┼────────────────────┤ │1,10 │0,06│0,054 │0,481 │ ├──────────────────────┼────┼───────────────┼────────────────────┤ │1,13 │0,08│0,069 │0,618 │ ├──────────────────────┼────┼───────────────┼────────────────────┤ │1,17 │0,10│0,084 │0,743 │ ├──────────────────────┼────┼───────────────┼────────────────────┤ │1,20 │0,12│0,096 │0,857 │ ├──────────────────────┼────┼───────────────┼────────────────────┤ │1,23 │0,14│0,108 │0,959 │ ├──────────────────────┼────┼───────────────┼────────────────────┤ │1,25 │0,15│0,112 │1,000 │ ├──────────────────────┼────┼───────────────┼────────────────────┤ │1,32 │0,16│0,117 │1,048 │ └──────────────────────┴────┴───────────────┴────────────────────┘ Гидравлическая характеристика грунтов приведена в табл. 26. Таблица 26 ГИДРАВЛИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ГРУНТОВ
Определяется скорость движения смеси в грунтопроводе по зависимости: q (ро - ро ) -4 гр е в V = 3,5 х 10 ---------------, (136) см 2 С D о где: q - рассчитанная производительность землесоса по гр гидротранспорту, куб. м/ч; D - диаметр напорного грунтопровода, м; С - действительная объемная консистенция смеси, принимается о равной С = 0,15. о По номограмме, приведенной на рис. 18, и характеристике грунта определяется критическая скорость смеси. Производится проверка отношения: V кр --- <= 1,25, (137) V см где: V - критическая скорость смеси, м/с; кр V - расчетная скорость смеси, м/с. см V кр Если --- <= 1,0, то величина коэффициента К рассчитывается по V q см формуле (135); V кр если 1 < --- <= 1,125 (в напорном грунтопроводе образуется V см "мертвый" слой грунта толщиной, равной 0,2D), рассчитывается поправочный коэффициент, учитывающий наличие "мертвого" слоя в грунтопроводе по зависимости: 2 V см К = (---) , (138) пр V кр в этом случае производительность по гидротранспорту рассчитывается по зависимости: q = q К К . (139) гр к q пр V кр Если --- > 1,25, необходимо снизить консистенцию смеси. V см В первом приближении консистенция смеси рассчитывается по зависимости: q (ро - ро )
где: q - производительность землесоса по гидротранспорту при гр заданной длине рефулирования и консистенции смеси, равной С = о 0,15 (ро = 1,25); см V - критическая скорость смеси при заданной консистенции, кр м/с. Производится расчет коэффициента К по формуле (135) q р для консистенции смеси, равной С = С , производится определение о о критической и фактической скорости смеси и их сравнение. Если V кр отношение --- <= 1,125, рассчитывается коэффициент К по формуле V пр см (138) и производительность по гидротранспорту при наличии "мертвого" слоя по формуле (139). Рекомендуется сделать расчет коэффициента К для консистенции q р смеси, равной С = С х 0,02. о о Пример расчета производительности рефулерного землесоса по гидротранспорту. Контрактовая производительность землесоса q = 1200 куб. м/ч к на песках третьей группы по трудности разработки средней крупности. Контрактовая дальность регулирования - 500 м плавучего грунтопровода при высоте рефулирования Н = 4 м. Диаметр напорного р грунтопровода D = 0,8 м. Условия работы: группа грунта по трудности разработки - 2; грунт - крупнозернистый песок; рефулирование по плавучему грунтопроводу длиной l = 350 м; пл береговому грунтопроводу длиной l = 300 м; б высота рефулирования Н = 6,0 м. р Определяется контрактовая и фактическая приведенная дальность рефулирования по зависимостям (133) и (134): l = 1,3l + l + ДЕЛЬТА l , п пл б э ро см ДЕЛЬТА l = 50Н --. э р ро К в ф Контрактовая приведенная дальность рефулирования: 1,25 l = 1,3 х 500 + 50 х 4 --. п 1,00 х 2,50 Коэффициент К для песков средней крупности (IIIс = 0,60 мм) ф по графику на рис. 17 (К = 2,50): ф l = 650 + 100 = 750 м. п Фактическая приведенная дальность рефулирования: 1,25 l = 1,3 х 350 + 300 + 50 х 6 --. ф 1,0 х 2,90 Коэффициент К для крупных песков (IIIк d = 1,0 мм) по ф ср графику на рис. 17 (К = 2,9): ф l = 455 + 300 + 129 = 884 м. ф Коэффициент К по формуле (135): q 8,9 (1 - 1,65С ) С l о о п 2,26 К = + + , q ро - ро l К е в ф ф 1,00 750 2,26 К = -------- + --- + ---- = 0,848. q 1,78 - 1 884 2,90 Средняя плотность песков второй группы по трудности разработки ро = 1,78 т/куб. м (Приложение 1). Производительность по гидротранспорту рассчитывается по формуле (130): q = q К , гр к q q = 1200 х 0,848 = 1017,6 куб. м/ч. гр Скорость движения смеси в грунтопроводе определяется по формуле (136): q (ро - ро ) -4 гр е в V = 3,5 х 10 , см 2 С D о -4 1017,6 х 0,78 V = 3,5 х 10 х ------------- = 2,89 м/с. см 1,15 х 0,64 По номограмме на рис. 18 критическая скорость смеси равна V кр = 5,3 м/с. V кр 5,3 --- = ---- = 1,83 > 1,125. V 2,89 см Определяется в первом приближении консистенция смеси по зависимости (140): q (ро - ро ) р -4 гр е в С = 3,5 х 10 , о 2 V D кр р -4 1017,6 х 0,78 С = 3,5 х 10 ------------- = 0,0819. о 5,3 х 0,64 р Производится расчет коэффициента К для С = 0,08. q о 0,618 750 2,26 К = ----- х --- х ---- = 0,76. q 1,78 884 2,00 Производительность по гидротранспорту: q = 1200 х 0,76 = 912 куб. м/ч, гр -4 912 х 0,78 V = 3,5 х 10 х ----------- = 4,86 м/с. см 0,08 х 0,64 По номограмме на рис. 18 V = 4,8 м/с. кр 4.3. Производственные показатели рефулерных землесосов За часовую производительность рефулерного земснаряда следует принимать меньшую из рассчитанных производительностей разрыхлителя и гидротранспорта. Если в результате расчетов производительность по гидротранспорту окажется выше производительности разрыхлителя, за часовую производительность землесоса принимается производительность разрыхлителя с коэффициентом, учитывающим забор разрыхленного грунта К , равным 0,9. з Если производительность по гидротранспорту ниже производительности разрыхлителя, за часовую производительность землесоса принимается производительность по гидротранспорту: q = К q , если q <= q ; (141) з з раз раз гр q = q , если q <= q , (142) з гр гр раз где: q - производительность землесоса, куб. м/ч; з q - производительность разрыхлителя, куб. м/ч; раз q - производительность гидротранспорта, куб. м/ч. гр У землесосов, не имеющих разрыхлителя, часовая производительность принимается равной производительности по гидротранспорту: q = q . (143) з гр Коэффициент использования рабочего периода определяется как отношение чистого времени работы землесоса к продолжительности пребывания на участке без учета продолжительности простоев: Т - t - t р п ос К = -------------, (144) вр Т - t р п где: Т - продолжительность пребывания землесоса на участке работ, р ч; t - продолжительность простоев, ч; п t - продолжительность производственных остановок, ч. ос У траншейных землесосов в продолжительность чистого времени работы входят продолжительность спуска землесоса к началу серии для захода на следующую траншею. Средняя производительность траншейного землесоса рассчитывается по зависимости: 1 q = q -------------, (145) з гр 0,0011q гр 1 + F т где: q - производительность землесоса по грунтозабору, куб. м/ч; гр F - площадь разрабатываемой траншеи, кв. м, у землесосов с т щелевым грунтоприемником, рассчитываемая по зависимости: F = В h , (146) т з сл где: В - ширина корпуса землесоса, м; з h - толщина разрабатываемого слоя, м. сл У землесосов с обычным грунтоприемником площадь траншеи рассчитывается по зависимости: F = (в + m h ) h , (147) т гр о сл сл где: в - ширина грунтоприемника, м; гр m - величина мгновенного заложения откоса грунта. о В состав производственных остановок рефулерных якорных землесосов входят: установка (съемка) на участке работ; перекладка рабочих якорей; перевод плавучего грунтопровода на новое место отвала; включение (выключение) секций плавучего грунтопровода; осмотр, смазка механизмов и замена изношенных деталей; пропуск судов; очистка грунтозаборного устройства от предметов захламления; отстой по гидрометеорологическим причинам. При работе на береговой отвал в состав производственных остановок дополнительно входят: прокладка и перекладка берегового грунтопровода; наращивание берегового грунтопровода; подготовка карты намыва; уплотнение грунта на карте намыва для возможности производства на ней работ; подключение (отключение) плавучего грунтопровода от берегового; промыв грунтопровода. К простоям земснаряда относятся: запреты на работу природоохранных органов; ликвидация последствий аварий и аварийных происшествий; неукомплектованность экипажей землесоса; отсутствие топлива. При работе на шаланды в состав производственных остановок входят: установка (съемка) на участок работ; перекладка рабочих якорей; осмотр, смазка механизмов и замена изношенных деталей; ожидание подхода шаланд; пополнение запасов воды и топлива; сдача льяльных вод и мусора. Состав простоев тот же, что и рефулерных землесосов, работающих на грунтопровод. Суточная выработка землесоса рассчитывается по зависимости: Q = 24q К , (148) с з вр где: q - расчетная производительность землесоса, куб. м/ч; з К - коэффициент использования рабочего периода; вр 24 - количество часов в сутках. МНОГОЧЕРПАКОВЫЕ ЗЕМСНАРЯДЫ Технология работы Оптимальной прорезью для многочерпакового земснаряда является прорезь шириной 100...120 м. При ширине участка более 120 м его следует разбить по ширине на ряд прорезей, при этом минимальная ширина прорези должна быть не менее 70 м. Разработка прорезей производится поочередно. Возможны два варианта разработки: участок разрабатывается на всю ширину до полной выработки папильонажных якорей, при переходе с полосы на полосу земснаряд оттягивается к началу участка и производится перекладка авантового якоря; разрабатывается полоса до полной выработки авантового якоря, после чего земснаряд устанавливается на следующую полосу. При возможности обеспечить длину радиуса качания на авантовом тросе в пределах 2...2,5 ширины участка авантовый якорь завозится по оси участка работ и, в этом случае, перекладка авантового якоря при переходе с полосы на полосу может не производиться. Разработку прорезей следует производить с перекрытием по ширине не менее 5 м. Максимальная толщина разрабатываемого слоя на плотных связных грунтах не должна превышать 2,0 м, на несвязных - 2,5 м. При разработке прорези на мелководье или в сухом береге толщина разрабатываемого слоя устанавливается по проходной глубине судна каравана, имеющего максимальную осадку. При толщине слоя, подлежащего разработке больше максимально допустимого, разработка выполняется послойно. Рекомендуется толщину последнего слоя оставлять не менее 1,0 м. Оптимальная толщина разрабатываемого слоя, по данным натурных наблюдений, составляет 1,0...1,5 м. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||