Пз. ПЗ ГОТОВАЯ. Архитектурностроительный раздел
![]()
|
Конструктивный раздел 2.1 Расчет плиты перекрытия Совместные данные для проектирования. 3 ![]() ![]() ![]() Сборка конструктивной схемы сборного перекрытия. Ригели поперечных рам, на агрессивно объединены с последними и средними колоннами. Плиты перекрытий сначала интенсивные многопустотные. В продольном направленности строгость строения гарантируется вертикальными связями, устанавливаемыми в одном среднем просвете по любому ряду колонн. В поперечном направленности строгость строения гарантируется по рамно-связевой системе: ветровая нагрузка сквозь перекрытия передается на торцевые стенки, производящие функции вертикальных связевых диафрагм и поперечные рамы. Расчетный перегон и нагрузки Для установления расчетного пролета плиты сначала задаемся объемами сечения ригеля h = 450мм, b = 400мм. При опирании на полку ригеля расчетный пролет определяем по формуле ![]() ![]() Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия приведен в таблице 1. Таблица 1 – Нормативные и расчетные нагрузки на 1 м2 перекрытия
![]() Расчетная нагрузка на 1 метр при ширине плиты 1,6 метра с учетом коэффициента надежности по назначению здания ![]() - расчетная постоянная ![]() - расчетная длительная ![]() - нормативная ![]() - нормативная длительная ![]() Расчетные усилия - для расчетов по первой группе предельных состояний ![]() ![]() ![]() ![]() - для расчетов по второй группе предельных состояний ![]() ![]() - постоянная и длительная ![]() ![]() Назначаем геометрические размеры плиты Материалы для плиты: Бетон – тяжелый класса по прочности на сжатие В25. Коэффициент условия работы бетона ![]() Rbn=Rb,ser = 18,5 МПа, Rbtn=Rbt,ser= 1,6 МПа; Rb = 14,5 ∙ 0,9 = 13,05 МПа, Rbt = 1,05 ∙ 0,9 = 0,95 МПа; Начальный модуль упругости ![]() Арматура: - напрягаемая класса А- IV, Rsn=Rs,ser= 59 кН/см2, Rs = 51 кН/см2, Es =1,9∙104 кН/см2. Назначаем величину предварительного напряжения арматуры ![]() ![]() ![]() Предварительное натяжение при благоприятном влиянии с учетом точности натяжения арматуры будет равно: ![]() где ![]() ![]() ![]() Расчет плиты по предельным состояниям первой группы. Расчет по прочности сечения, нормального к продольной оси плиты При расчете по прочности расчетное поперечное сечение плиты принимается тавровым с полкой в сжатой зоне (свесы полок в растянутой зоне не учитываются). М = 43,35 кН∙м. При ![]() ![]() ![]() Проверяем условие; ![]() т.е. граница сжатой зоны проходит в полке и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной ![]() ![]() ![]() При ![]() ![]() ![]() Граничная относительная высота сжатой зоны определяется по формуле: ![]() где ![]() Предельное напряжение в арматуре сжатой зоны: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Площадь сечения растянутой арматуры: ![]() где ![]() Поскольку ![]() ![]() Принимаем 510 А- IV с Asр = 393 мм2 Проверка прочности сечений, наклонным к продольной оси плиты Поперечная сила ![]() ![]() Выполним проверку прочности сечения плиты на действие поперечной силы при отсутствии поперечной арматуры. Проверим условие. ![]() ![]() ![]() ![]() Находим усилие обжатия от растянутой продольной арматуры; ![]() ![]() Коэффициент, учитывающий влияние продольной силы обжатия Р; ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Так как ![]() ![]() Расчет плиты по предельным состояниям второй группы. Пустотная плита, эксплуатируемая в закрытом помещении и армированная напрягаемой арматурой А-IV 10 удовлетворяет 3-й категории требований по трещиностойкости, т.е. допускается непродолжительное раскрытие трещин шириной ![]() ![]() ![]() Геометрические характеристики приведенного сечения. -толщина полок; ![]() -ширина ребра; ![]() -ширина пустот; ![]() Площадь приведенного сечения равна: ![]() ![]() Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения; ![]() Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести; ![]() Момент сопротивления приведенного сечения относительно грани, растянутой от внешней нагрузки: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Для симметричных двутавровых сечений при ![]() ![]() ![]() Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне, определяемый по формуле: ![]() ![]() Определим первые потери предварительного напряжения арматуры Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения стержневой арматуры ![]() Температурный перепад (разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона) ![]() Потери от деформации анкеров ![]() ![]() Усилие обжатия с учетом потерь ![]() ![]() ![]() Его эксцентриситет относительно центра тяжести приведенного сечения равен: ![]() Потери от быстронатекающей ползучести бетона. Вычислим напряжение в бетоне ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Назначаем передаточную прочность бетона из условия; ![]() ![]() ![]() ![]() Сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести площади напрягаемой арматуры; ![]() ![]() Потери от быстронатекающей ползучести бетона ![]() - на уровне растянутой арматуры ![]() ![]() ![]() Определим первые потери ; ![]() Тогда усилие обжатия с учетом первых потерь будет равно: ![]() ![]() Вычислим максимальное сжимающее напряжение в бетоне от действия силы ![]() ![]() ![]() Поскольку ![]() Определим вторые потери предварительного напряжения: Потери от усадки бетона ![]() ![]() ![]() ![]() Итого вторые потери ![]() Полные потери ![]() ![]() Усилие обжатия с учетом суммарных потерь будет равно ![]() ![]() Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси. Принимаем ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Так как ![]() ![]() ![]() Расчетные условия: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() |