Диплом. дипломная работа. Автономная некоммерческая организация высшего образования российский новый университет
 Скачать 2.49 Mb.
|
|
тематику реакторов в установленной цепи техническим линий подошвы местной мг нагрузки насосы Максимальный временного ток отделения одной освещения ветви выборе реактора хозяйственных определяется которому из становится мощности таблице местной осуществляющий нагрузки и Число количества кафедрой присоединений: минимуму I max = S 1л / ( 3 U н ) = 9,58 10 3 / 3 10,5 = 526,76 А; тарифам где S 1л =S мн /n л =57,47/6=9,58 Отработанный МВА Характеристика n л – снижения кол-во производственным присоединений G G G свои Рис. 7 - цилиндра Схема пружина подключения снижает местной предполагаемая нагрузки Уровни Ток выделяющие термической газовое стойкости дополнительных кабеля: АКРВГ I тер = а отк T t s С , изоляция де С = 90 А с 1/2 /мм 2 - аварийная функция Охрана от торможение U ном , мм типа и мастерская материала перетоков жил но кабеля; s = 95 транспортной мм 2 - ТЗФП сечение развитых жилы количество кабеля; безопасность t откл = 0,095 с - Выдержка время средств отключения к.з.; отстройку Т а = 0,003 с - знать постоянная расчётной времени немедленно затухания ВА апериодической перегрузке составляющей сводится тока к.з. эксплуатации I тер = 03 , 0 095 , 0 95 90 = 27311,97 А; ВЭ За требований наименьший проходящему ток использовано принимаем генераторное I тер энергосистеме кабеля. проводами Результирующее табл сопротивление рассчитываем без приоритетами реактора: состав Х рез = строительной U ср / 3 I по = 10,5/ 3 63,14 = 0,1 кабели Ом; экспоненциальному где Защитными I по =I пос(к2) +I пог(к2) =33,29+29,85=63,14 срок кА. резервное Требуемое во сопротивление отрасли цепи к.з. срабатываний из симметричных условия быстроходных обеспечения умений номинальной коммутатором отключающей Гук способности круговая выключателя: 35 установкой Х рез относительные треб = принимаются U ср / 3 I тер = 10,5/ 3 27,3 = 0,22 статических Ом; Вторичная Требуемое рабочие сопротивление выдается реактора: Pсекции Х р дисконта треб = Во Х рез предупредительные треб – АО Х рез = 0,22 – 0,1 = 0,12 ПЭХ Ом; диспетчеру Выбираем надлежащем реактор дополнительного РБДГ – 10 – 2500 – 0,25 У3 с год параметрами: отличается U ном = 10 отдельным кВ; Iсз I ном = 2150 А; механизмов Х р = 0,25 странах Ом; включающее i max = 49 обмотках кА; защитой I тер = 19,3 гибкий кА; автоматический t тер = 8 с. Электротехнический Результирующее переток сопротивление интегрально цепи с снабжать учетом рекомендуется реактора: Х’ рез = первичной Х рез + Основным Х р = 0,1 + 0,25 = 0,35 Определяем Ом; Комплектно Фактическое Куд значение осмотрами I по : долю I по = 10,5/ 3 0,35 = 17,32 время кА. основном Проверка током стойкости обмен реактора в металлургическим режиме к.з. безотлагательных Электродинамическая годовые стойкость: ненормальными i у < соблюдается i дин указано i у = 2 I по k у = 2 17,32 1,96 = 48,01 Автоматика кА< 49 витками кА – оперативному выполняется. уровня Термическая определяют стойкость: местности Завод питательная гарантирует выражается время вспомогательное термической трехфазного стойкости обосновывается t тер = 8 с и мелких среднеквадратичный Питание ток безопасность термической комплекс стойкости новой I тер = 19,3 производственным кА. структура Условие: слабым В к пофазно зав = 19,3 2 8 = 2979,9 > прокладки В к фактор расч = БП I по 2 (t отк + Ит Т а ) = 17,32 2 (0,08 + 0,23) = 92,99 ЗНОМ кА 2 с - полезных выполняется. загрузке Остаточное U справочник на Межэтажные шинах корпус ГРУ проводников при к.з. лица за рекомендуется реактором: делится U ост % = ном р по U 100 Х I 3 = 10 100 25 , 0 32 , 17 3 =75 % > (55-60)% значения Потеря такие напряжения: u р % = ном р max U 100 sin Х I 3 = 10 100 493 , 0 25 , 0 527 , 0 3 = 1,13 %. u р % < 2% ответственных удовлетворяет жил условию. пружинной На галоши присоединениях сравнения местной сами нагрузки регулирования предполагается приводов установка расчётной КРУ с возле выключателями функционирования ВЭ-6-40/1600 У3. составе Выбор удаленную выключателя и фактических разъединителя в зале цепи Чистый местной Актуальность нагрузки: 36 Заведующий Таблица 11 Расчетные данные Данные выключателя ВЭ-10У-31,5/1600 У3 Данные разъединителя РВРЗ-10/2000 – У3 U уст =10 кВ U ном = 10 кВ U ном = 10 кВ I max =526,76 А I ном =1600 А I ном =2000 А I п =22,38 кА I отк.ном. =31,5 кА - i a = 22,36 кА i a.ном. = 2 · н ·I отк.ном /100= 2·31,5·50/100= 22,27 кА - 2·I п +i a =54,01 кА 2·I отк.ном. ·(1+ н /100)= 2·31,5·(1+50/100)=66,82 кА - I по =22,38 кА I дин =31,5 кА - i у =61,97 кА i дин =80 кА i дин =85 кА В к =205,44 кА 2 ·с I терм. 2 ·t терм. =31,5 2 ·3=2976,7 кА 2 ·с I терм. 2 ·t терм. =31,5 2 ·1=992,2 кА 2 ·с 37 3.6 задания Выбор из шин и питающих связей последовательно между пофазно элементами 3.6.1 лицами На каркасом напряжение 110 Таблица кВ окно Ошиновку 110 ГРЭС кВ сооружений выполняем затем гибкими передней проводами трубопроводов типа питательная АС [7]. приводы Сборные документов шины необходим выбираются ужесточение по повышенный допустимому Определение току кабеля при небаланса максимальной располагаются нагрузке роста на подзаряда шинах, паровой равный Оно току напряжения наиболее производят мощного линиях присоединения: фонд I max I доп нервной Как хозяйство было фазы сказано параметров выше, развернуты блочный Снижение трансформатор вырабатываемой не мастеров может запасными быть охраны нагружен ТВФ больше, данных чем Рабочие мощность реактором генератора, звуконепроницаемыми поэтому: времени I max = перегрузку I maxТС = 63 /( 3 110 0,8)=0,41 тех кА решением Принимаем осмотр гибкий Производственное провод руб АС-240/32 ; зданиям I доп =605 А; Условия Проверку единицы на фоне схлестывание воде не равенства производим т.к. элемента I по (3) = 15,83 удаленную кА < 20 топливоподачи кА [9]. первого Проверка норм на реагирующий термическое реле действие Котлоагрегаты токов обслуживается КЗ пружинной не телефонов производится, т.к. Квалификация шины Требуемое выполняются электроснабжением голыми район проводами витка на хозяйство открытом размещения воздухе [9]. снижение Проверка Выводы на персоналом корону питающих может информация не откованы производиться, т.к. постоянная было параллельно установлено, класса что kI при звеньевого напряжении конденсатные установки 110 прямой кВ и Расчет сечении оставлением проводов распределить более 70 прочности мм 2 ПТБ провода преобладании не такой коронируют [9]. округляем Выбор пожарно гибких автоматизированных токопроводов доход от Bук выводов выделяющие ТС 110 отходов кВ тарифам до асинхронного сборных дежурного шин. коробок Токоведущие установка части опирается от трансреактора выводов начиная трансформатора 110 Тогда кВ МВА до nт сборных создание шин развитых выполняется премирование гибкими режимах токопроводами. nт Их ил сечение ископаемых выбирается внешних по совершенствования экономической отключающий плотности жилищно тока [4]. принято q э =I норм / накопление j эк = 410/1=410 кВтч мм 2 насосов Принимаем тепловое провод внимание АС-450/56 РЭС Проверка этих по источника допустимому сведён току: I max =410 А < I доп =910 А. виде Проверка Котельное на повреждения термическое дежурные действие конденсаторы токов расходы КЗ основного не выражения производим, т.к. кабеля применены комбинированным голые номинальных провода общественных на оперативных открытом зачисткой воздухе. требуемой Проверка методических на iдин корону воздушная не общественностью производится, т.к. знать провод расчета имеет серийного сечение обмоткой больше 70 ОУ мм 2 38 3.6.2 располагать На конденсаторы напряжение 10,5 калибровка кВ угла Токоведущие электростанциях части диэлектрические от Здесь выводов отчетности генератора цельнокованый до установка распределительного аттестация устройства Локальная генераторного высших напряжения выбора выполняется, номеру пофазно-экранированым этого токопроводом переходный типа подвижной ГРТЕ-10-8550-250 [4]. реагирующий Проверка ГОСТ выбранного АТ токопровода секциях приведена в рассматриваются таблице 12. звезд Таблица 12 - Расчетные и воды каталожные qш данные Расчетные данные Каталожные данные токопровода ГРТЕ-10-8550-250 Условия выбора U уст =10,5 кВ U ном =10,5 кВ U уст U ном I г =4330 А I ном =5140 А I г I ном i у =52,4 кА I дин =250 кА i у i дин преимущественное Комплектация огнетушителями токопровода помещения ГРТЕ-10-8550-250: - Sмн трансформатор МВА напряжения денежных типа отнимаемых ЗНОМ-10, - регулировку встроенный ЭНАС трансформатор провод тока организованным типа обучение ТШ-20-10000/5, - осуществляющий тип энергетического опорного удаленные изолятора Коэффициент ОФР-20-375с. Последний Все электросетевым токоведущие требует части замкнутой РУ-10,5 располагаются кВ, защитных включая отборы сборные шинами шины, трансреактор выполняются гибкий жесткими ней голыми планового алюминиевыми номинальные шинами напряжение коробчатого Расчетные сечения [4]. появляющегося Выбор актуальными производится присоединяемых по номер допустимому состоящую току: I max =Р м.н /( 3 U ном cos 0,95)=16667/( 3 10,5 0,87 0,95)=1108,83 А. количества Предварительно экономия принимаются Процедура шины отдельного алюминиевые, стабильности коробчатого начальники сечения номеру по [5] общестанционные типа 2(75 35 5,5) актуальность мм, инвестирования сечением 2х695 стимулирование мм 2 , I доп =2670 А. Sпер Таким нормы образом, образом условие: I max =1109 I доп =2670 А – деаэрация соблюдается. вентиляционные Сборные нуждаются шины ведении проверяются Расчёт на быстрее термическую теплоты стойкость: сердечников суммарный причиной ток I п0 =46,02 однофазных кА, трехрелейной тогда: обогрева В к =I п0 2 (t отк +Т а )=46,02 2 (4 + 0,185)=8863,162 атомных кА 2 с, Интегрированные где: t отк =4 с. Нормы по [9], 39 через Т а =0,185 - топливной для генератором сборных приведения шин 10 обеспечения кВ, [4]. функционирования Минимальное уставкой сечение предусмотрено по сравнительной условию плановых термической несимметричными стойкости: Потеря q min =1000 В к /с =1000 8863 / 90 =1046,04 разработанных мм 2 автотрансформаторы следовательно, вложению условие ВАЗП q min =1046 диспетчерского мм 2 РП q ш =2 695=1390 собой мм 2 – дымовым соблюдается. затопляемость Проверка РО сборных комбинированный шин от на началу механическую предполагается прочность. трехфазное Шины котел коробчатого ремонте сечения увольнение обладают импульсного большим отношение моментом указатель инерции, резерва поэтому финансовой расчет собственные производится применение без Прч учета ценность колебательного накопление процесса в сумме механической трехрелейной конструкции. заинтересованными При Сборник расположении узлы шин в РО вершинах цеховым прямоугольного подшипников треугольника механизма расчетная кабеле формула делениями имеет санитарными вид: [6] расч = 1 , 30 5 , 5 2 62 , 127 10 2 , 2 10 2 , 2 2 2 8 0 0 2 2 8 у у у W с l i =8,66 Газовое МПа; пускового условие: расч =8,66 дней МПа доп =75 вместе МПа, [9] - рабочие выполняется, направлениям выбранные местности шины опасным проходят корпуса по заземляющими условию дифференциальной механической обоймах прочности. 3.6.3 защиты Выбор Общая токоведущих кран частей уставкой РУ С.Н. - 6 энергетики кВ одинаков Сечение оперативном шин Технико принимается Мотыгина по аттестация наибольшему блок току всеми самого потерю мощного подшипников рабочего состава трансформатора большом собственных переток нужд 6 максимальным кВ: I тсн =S тсн /( 3 U ном )=6300/( 3 6,3)=577,35 А. пофазно По недоотпуска таблице 7.2 [5] сооружениями принимаются подаче алюминиевые генерального двухполосные округляем шины электрических сечением 159 Вибрация мм 2 зоны Проверка потенциальных шин автотрансформатора на почти термическую трехфазной стойкость: Как температура искусственное шин получен до компенсаторов короткого последовательностью замыкания: н = 0 +( доп.дл - 0 возможных ном )I max /I доп =25+(70-25) 577,35/855=55,39 С, технологического где: 0 =25 С - генераторный температура масла окружающей санитарно Среды, доп.дл - отчисления длительно полностью допустимая методов температура МВт проводника, I доп =4000 А - вызывает длительный попадает допустимый сопоставления ток применяться для энергетического выбранных всеми шин. измерениям по целлюлозно рис. 3.45 [4], предназначена определяется, рекомендуется что 40 f н =60 С - равным показатель руководителем характеризующий вариантов состояние отстройке проводника к нового моменту Первичный начала Справочник короткого проникновения замыкания. иметь По Проверяем таблице 3.13 [4] Конструкция определяем повышенным значение тепла коэффициента k, термической учитывающего каркасом удельное мощного сопротивление и АРН эффективную дня теплоемкость устанавливаются проводника: k=1,054 Первичный мм 2 С/(А 2 С)10 -2 , пожарам тогда: f к =f н +К В к /q=60+1,054 5,25/159=60,035 С дальнейший где: генератор В к =I п0 2 (t отк +Т а )=6,91 2 0,11=5,25 систему кА 2 с, Стройиздат по нешумных рис. 3,45 [4], блочные для f к =60 С, поверки температуры ненормальных шин цена после рабочую короткого Нагрузка замыкания н =85 С, пожарам что точно меньше промежуточных допустимой первому температуры организм для Устройство алюминиевых Iс шин доп =200 С [4]. 3.7 состоят Выбор указанием измерительных следует трансформаторов 3.7.1 режимами Выбор двухъярусной трансформаторов могущих тока имеющими Трансформаторы ставка тока (ТТ) максимального предназначены управление для производить уменьшения вентиляционной первичного ротора тока опиранием до балансовой значений производим удобных подается для подшипника измерения, а мастеров так срабатывающий же Химводоотчистка для НКФ отделения автомобильных цепей Оно измерения и трансреактрора автоматики получили от задач первичных когда цепей отчетливей высокого вывешиваются напряжения. подветренной Выбор короткое трансформаторов получить тока производим производится: - по напряжению установки U уст U ном. тт - по току I max I 1 ном , I норм I 1 ном - по конструкции и классу точности - по электродинамической стойкости i у 2 k дин I 1 ном - по вторичной нагрузке Z 2 Z 2 ном Электродинамическая жизни стойкость вращающихся шинных трансформатор ТТ круговая определяется ответвлений устойчивостью возрастании самих резервное шин, железнодорожный поэтому актуальными шинные Sрасч ТТ Iр по тушения этому Проектирование условию три не отборе проверяются. [6] принятые Выбор проводов трансформаторов ротора тока в специальные цепи практических линии Проверка связи с Годовая системой. недрах Вторичная реактора нагрузка и согласно перечень высокого приборов, котором присоединяемых к сечения трансформатору переносные тока АРН дана в организационных таблице 13. 41 производственными Таблица 13 - Вторичная Обучение нагрузка таблицей трансформатора механизма тока Приборы Тип Нагрузка по фазам, ВА А В С Амперметр Э-379 0,5 0,5 0,5 Ваттметр Д-335 0,5 - 0,5 Варметр Д-335 0,5 - 0,5 Счетчик активной энергии СА3-И675 2,5 - 2,5 Счётчик реактивной энергии СР4-И676 2,5 - 2,5 Итого 6,5 0,5 6,5 целями По [5] точке принимается к линиях установке которое трансформатор допустимый тока Учеб типа Iторм ТФЗМ-110Б- 1 с пары фарфоровой охраны изоляцией, с табл обмотками проникновения звеньевого задания типа, шин маслонаполненный. теплоемкость Сравнение высокой расчетных и ветвями каталожных соответствует данных проведения трансформатора одних тока комбинированный приведены в этапов таблице 14. Типовая Таблица 14 - Сравнение темы расчетных и БП каталожных коллективной данных блоки трансформатора необходимой тока Расчетные данные Каталожные данные U уст =110 кВ U ном =110 кВ I max =410 А I ном =600 А i у =35,98 кА i дин =126 кА Класс точности 0,5 Класс точности 0,5 S 2 =6,5 ВА S 2н =30 ВА В к =28,44 кА 2 с I 2 тер * t тер =68 2 *3=13872 кА 2 с S 2н =I 2н 2 r=5 2 1,2=30 присоединений ВА. наушниками где: r=1,2 подразделений Ом - ЛЭП номинальное хозяйственного сопротивление в ТМС данном освещения классе резервирования точности. цепи Определяем блоки сопротивление kсн проводов: гибких Z пров =Z 2н - Сооружения r приб. -Z к =Z 2н - S пр /I 2н 2 -Z к =1,2-6,5/5 2 -0,1=0,84 Нижняя Ом; кратковременного длина Номинальная соединительных реагирующий проводов с равны алюминиевыми котлом жилами ( =0,0283) расчетных принимается Экономически по [10] и рабочую равна: рельефа l расч =100 м, Нормы тогда, Снижение сечение располагать соединительных выделяемый проводов: q= l расч /Z пров =0,0283 100/0,84=3,37 начавшийся мм 2 ; 42 строить Принимаем руководителей кабель ожидаемых АКВРГ с себестоимости жилами 4 эксплуатационными мм 2 , приближением тогда улучшить R пр так определим достаточном как: сведен Z пр = 4 100 0283 , 0 q l ρ =0,707 целях Ом анализ Тогда Иоффе вторичная энергоснабжающими нагрузка подшипником определится Проектирование как: Z 2 =R пр +R приб. +R к =0,707+0,26+0,1 = 1,067 оптимального Ом. Z 2 ; рамы трансформатор арматуру тока потока принимается к отметках установке. используемого На выполненными генераторном приведения напряжении 10,5 квалификации кВ Токи устанавливается уровнем трансформаторы методов тока полученной типа две ТШ-20-10000/5, шумов встроенный в газообразованием токопровод Шины ГРТЕ-10-8550-250 [5]. |